Эжекция воздухом в желобах

ЭЖЕКЦИЯ ВОЗДУХА В ЖЕЛОБАХ [c.90]

Пример. Определить 15 и желоба для пересыпания подрешетного материала грохота на конвейер при следующих исходных данных воздух из рабочего помещения поступает в укрытие грохота через смотровое окно площадью 0,06 м и неплотности площадью 2 % от суммарной площадки поверхности укрытия, равной 18 м эжекция воздуха по желобу загрузки грохота отсутствует (имеется питатель на загрузке). Далее воздух проходит через решетку грохота, живое сечение решетки составляет 30 % от 6 м . Затем через бункер подрешетного материала (сечение сужается от б до 0,8 м ) и по течке сечением Р = [c.31]

Тормозящее воздействие на объём эжектируемого воздуха потока частиц в начале желоба. Противоточное движение воздуха в желобе при перегрузке частиц с высокой температурой (опрокидывание эжекции). [c.26]

Наиболее обоснованная модель явления эжекции воздуха потоком сыпучего материала в закрытом желобе была создана С.Е. Бутаковым [c.20]

В реальных производственных условиях поток материала по поперечному сечению закрытого желоба распределен неравномерно. Связанные с этим теоретические трудности и неточности были нами преодолены при исследовании зависимости количества эжектируемого материалом воздуха от удельной нагрузки материала на поперечное сечение желоба [12]. Затруднения при расчетах были преодолены путем изменения математического вида основного расчетного уравнения с помощью методов, применяемых при корреляционном анализе и в теории подобия [1, 11, 12]. Теоретическое исследование режимов движения в закрытом желобе двухкомпонентных потоков воздух—твердые частицы различной крупности [12] позволило обосновать возможность применения единого основного расчетного уравнения для определения количества эжектируемого воздуха кусковыми и порошковыми материалами. Аналитическое исследование условий аспирации холодных и нагретых сыпучих материалов при наличии эжекции воздуха пересыпаемыми по закрытому желобу кусками и частицами сыпучего сырья [1] выявило возможность использования предложенного основного расчетного уравнения для э и для этой группы случаев аспирации. В результате был создан универсальный метод расчета количества эжектируемого сыпучими материалами воздуха [1], охватывающий практически все характерные случаи эжекции, встречающиеся в расчетной практике аспирации. [c.21]

Если воздух поступает под местный отсос по устройству для загрузки (желобу) вследствие наличия повышенного давления (постоянного или временного), то такой объем поступления воздуха от повышенного давления ( д) рекомендуется учитывать следующим образом. При наличии повышенного давления в начале желоба и при побуждении движения воздуха по желобу вследствие нагнетания его потоком сыпучего материала (эжекции) /.д, м /ч, учитывается при определении в расчете 3 величиной вх-изб В отсутствие эжектирующего воздух потока материала [c.38]

В первой части раскрыт механизм эжекции воздуха потоком твердых частиц для двух характерных случаев движения сыпучего материала при перегрузках в закрытых желобах и при свободном ссыпании, что позволило разработать достаточно точные методы расчета объемов аспирации для перегрузочных узлов с раз- [c.7]

На динамическое взаимодействие оказывают влияние индивидуальная особенность аэродинамического сопротивления падающих частиц (а.с. п.ч) - коэффициент сопротивления одиночной частицы ( /о), а также коллективная особенность а.с.п.ч. при совместном падении в потоке материала - приведенный коэффициент сопротивления частицы ( / ) (см. раздел 2). Нри перегрузке нагретых материалов на эжекцию воздуха оказывает влияние также интенсивность межкомпонентного теплообмена (см. раздел 3). Удаление непроницаемых стенок от оси потока (го) создает разные условия подтекания воздуха и облегчает или усложняет процесс эжекции. Нри отсутствии ограждения (го оо) проявляется эжекция воздуха свободным потоком частиц. Нри этом в потоке формируется ускоренное струйное течение эжектируемого воздуха (см. раздел 4). Нри приближении стенок ограждения к потоку условия подтекания воздуха ухудшаются, и, помимо нисходящего потока воздуха, может возникнуть восходящее течение (циркуляционное течение). Когда Го<К, имеем случай падения частиц в желоб, при этом в желобе постоянного сечения формируется равномерное движение эжектируемого воздуха. [c.21]

В начале желоба при наибольшей скорости движения материала скорость эжектируемого воздуха может оказаться выше скорости движения материала, следовательно, сила лобового сопротивления R<0, т.е. частицы в начале желоба могут служить дополнительным гидравлическим сопротивлением, противодействующим эжекции воздуха. [c.29]

Во-вторых, при экспериментальном уточнении физической модели динамического взаимодействия ускоренного потока частиц и воздуха осуществляли максимально возможное приближение к требованиям упрощающих допущений, положенных в основу теоретических положений. Требование одинаковости частиц по крупности и форме, равномерности распределения частиц в поперечном сечении потока, стабильности расхода материала привели к необходимости использования в качестве частиц капель воды, получающихся в результате медленного истечения жидкости из емкости через одинаковые по размеру капилляры, размещенные равномерно в днище емкости. Проверка математических моделей эжекции воздуха потоком твердых частиц осуществлялась в прямолинейных желобах с изменяющимся поперечным сечением и углом наклона. [c.40]

В практике нередко перегрузка материала выполняется по желобам довольно сложной конфигурации, когда использование единого подхода к описанию эжекции воздуха невозможно. В этих случаях возникает необходимость применения комбинации моделей. Существенную роль при этом играет выбор расчетных параметров потока частиц. [c.264]

Широкое внедрение процессов агломерации, а затем окомкования железорудных концентратов поставили перед исследователями новую задачу определить эжекционные свойства потока нагретых частиц. Взявшись за решение этой задачи, мы были вынуждены заменить модель энергетической теории на более наглядный динамический подход, когда движение воздуха в желобе рассматривается как результат действия сил, названных нами эжекционными и тепловыми напорами. Первый учитывает сумму аэродинамических сил частиц, находящихся в данное мгновение в желобе, а второй - архимедовы силы, действующие на воздух, нагретый в желобе в результате межкомпонентного теплообмена. Развитие динамической теории позволило не только решить задачу об эжекции воздуха нагретыми частицами, но и объяснить многие факты, обнаруженные экспериментально возвратное течение воздуха ( антиэжекция ) в наклонном желобе при пересыпке ненагретого песка (Серенко A. . [85]), всплески давлений в начале и в конце загрузки герметичной емкости сыпучим материалом (см. раздел 2). [c.23]

Эжекция воздуха в буикерообразиом желобе при равномерном распределении частиц [c.122]

HHR, случайные отверстия) 3) места подачи в технологическое оборудование сыпучих материалов и места вывода таких материалов (желоба, течки). В желобах при движении сыпучих материалов имеет место эжекция (увлечение, нагнетание) воздуха частицами материала. Вследствие эжекции воздух либо нагнетается материалом к технологическому оборудованию, пибо удаляется из него. Объемы эжектируемого воздуха учитываются в балансе как отдельные составляющие величины. [c.50]

То обстоятельство, что при расчете аспирации грохота уже было учтено поступление воздуха через неплотности укрытия и могло быть предусмотрено удаление этого воздуха через свой воздухоприемник, не имеет отношения к расчету укрытия места разгрузки желоба по следующим причинам. Во-первых, разрежение внутри МО очень мало (в данном случае 2 Па), поэтому, даже если верх желоба находится внут >и другого укрь1тия (в данном случае внутри укрытия грохота), эжекция воздуха пересыпаемым материалом мало чем отличается от случая, когда верх [c.65]

Приведены современные представления об аэродинамических свойствах гравитационных потоков твердых частиц в технологиях переработки сыпучих материалов. Раскрыт механизм эжекции воздуха этими потоками в различных его проявлениях от процессов равномерного движения воздуха в закрытых желобах до формирования ускоренных воздушных течений в свободной струе частиц. Описаны инженерные методы расчета объемов аспирируемого воздуха для различных технологических узлов. Дано сопоставление расчетных объемов аспирации с результатами натурных испытаний. [c.2]

Эжекция воздуха потоком частиц в иаклоииом призматическом желобе [c.101]

Полученные результаты анализа уравнений динамики одномерного потока находятся в хорошем качественном и количественном согласии с экспериментальными данными. В этом мы убедились как при оценке сил, действующих в желобе, так и при сравнении объемов эжектируемого воздуха. Па рис.3.12 представлены результаты сравнения обширных экспериментальных данных с расчетными по формуле (108), а также сопоставления с данными других авторов, изучавших процесс эжекции. Графики зависимостей коэффициента (р от Ви по Хемеону [109] построены при 1,5 по Хэтчу [108] - при = 0,4 1,5 по Деннису и [c.116]

Остановимся еще на одном подходе к оценке аэродинамического процесса в желобе, рассматривая эжекцию воздуха падающим материалом как работу своеобразного нагнетателя в сети. Построим характеристику этого нагнетателя и оценим коэффициент полезного действия его. Папор этого нагнетателя есть не что иное, как эжекционный напор. Зная величину этого напора, можно найти количество эжектируемого воздуха. В общем случае с учетом разрежения в укрытии [c.117]

В практике случай свободной струи может наблюдаться при ссыпании частиц из надштабельной галереи (рис. 1.7), а самый распространенный случай перегрузки по желобам имеет в общем случае комбинированные условия подтекания. В начале потока в приемной воронке имеем благоприятные условия подтекания воздуха - формируется струя эжектируемого воздуха (зона ускоренной эжекции), при поступлении частиц в прямолинейный участок желоба небольшого сечения (г < К) формируется равномерный поток эжектируемого воздуха (зона постоянной эжекции). Соотношение этих зон в практике может быть различным. Чаще всего высота желоба намного больше высоты падения в приемной воронке, и эжектированием в начале потока частиц пренебрегают. Однако достаточно часто встречаются перегрузки по бункерообразным желобам (например, практически все желоба, примыкающие к грохотам, к разгрузочной части конусных дробилок), где начальный участок намного больше высоты прямолинейных участков. Как правило, в этом случае процесс эжектирования ошибочно рассматривают как [c.21]

Разнообразие факторов, определяющих процесс эжекции и сложный механизм движения частиц и их взаимодействие с воздухом, предопределили долгую историю исследований эжектирующих свойств потока твердых частиц (табл. 1.2) от экспериментальной оценки этого эффекта при некоторых частных условиях его проявления до построения и разработки математических моделей, вначале простейших (энергетическая теория для равноускоренного потока монофракционных частиц в вертикальном желобе постоянного сечения), затем более сложных, основанных на классических уравнениях механики многокомпонентных потоков (см. Приложение I). [c.22]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...