Пароперегреватель ширмовый

Основным методом изучения первичных отложений с учетом их медленного роста является отбор отложений с поверхностей нагрева котла после работы его на испытуемом топливе не менее 30 сут и последующий их анализ. Пробы первичных отложений отбираются на остановленном котле в следующих зонах топки и перегревателей экранные трубы в зоне активного горения экранные трубы на выходе из топки, в районе ширмового пароперегревателя ширмовые поверхности нагрева трубы конвективного пароперегревателя. [c.139]

Фронтовой и потолочный пароперегреватели Ширмовый пароперегреватель Двусветные ширмы Конвективный пароперегреватель высокого давления [c.135]

Конструкторскому расчету топки на заданный вид топлива должен предшествовать выбор способа сжигания топлива, схемы пылеприготовления, уровня подогрева воздуха, типа числа горелок, ИХ размеров, компоновка, включая определение ширины а,, глубины Ьт и высоты Аар зоны активного горения топки. Выбирается конструкция экранов, оценивается необходимость установки ширмового пароперегревателя, предварительного подогрева воздуха и рециркуляции газов. Температуру газов на выходе из топки при этом принимают на основании рекомендаций табл. 13. 192 [c.192]

Износ труб ширмового пароперегревателя при водной очистке [c.226]

Тепловосприятие ширмового пароперегревателя [c.258]

Влияние золовых отложений на условия теплообмена ширмового пароперегревателя при использовании паровой обдувки рассматривается в [204]. Исследования тепловосприятия проводились в таких же условиях, как при изучении коррозионно-эрозионного износа труб. [c.259]

Рис. 5.36. Зависимость теплового сопротивления эоловых отложений от времени при паровой обдувке ширмового пароперегревателя [c.260]

Встроенные первичные преобразователи датчики температуры (ДТ), датчики давления среды (ДР) и датчики расхода (ДК) — охватывают ширмовый пароперегреватель, конвективные пароперегреватели высокого и низкого давления котла, цилиндры высокого и среднего давления турбины, стопорные и регулирующие клапаны, перепускные трубы, паропроводы свежего пара и промежуточного перегрева. Всего в систему вводится около 200 параметров котла, паропроводов и турбины. [c.183]

Экранные трубы, ширмовые поверхности нагрева и пароперегреватели очищаются обычно выдвижными обдувочны-ми аппаратами, т. е. струей пара или сжатого воздуха, вытекающего из сопл с высокой скоростью. Струя ударяет и сбивает отложения с труб. Обдувочный аппарат (рис. 5-56) состоит из выдвигающейся трубы — шпинделя 1 с головкой, в которую вварены сопла 2 и редуктора 3, соединенного с электродвигателем 4. Большое колесо редуктора насажено на трубу —шпиндель. Труба при перемещении в топку с помощью рычага 5 и механизма 6 открывает или закрывает клапан 7, через который в трубу поступает naip или сжатый воздух. Головка с соплами вдвигается в топку на заданное расстояние, вращается и обдувает трубы в радиусе 2,5— [c.226]

Таким образом, предельная температура выражает максимально допустимую температуру мет1алла при условии, что глубина коррозии за известное время не превышает заданного значения. Предельную температуру металла обычно определяют, исходя из допустимой глубины коррозии Д5д=1 мм за 100 тыс. ч работы. Коэффициент запаса принимается ii)n=l,3. При определении нормативных значений предельных температур в [108] рекомендуется принимать температурный перепад между наружной и внутренней поверхностями труб ширмовых и конвективных пароперегревателей равным 10—12 К. [c.112]

Системы водной очистки топочных эранов и ширмовых пароперегревателей [c.200]

Практическое применение воды для очистки топочных экранов от эоловых и шлаковых отложений началось в Австралии, США и ФРГ в середине шестидесятых годов [155—161], а несколько позже и в СССР [162, 163]. Имеются публикации о промышленном внедрении циклической водной очистки ширмовых пароперегревателей [164—165]. [c.200]

Также были проведены исследования температурного перепада на внешней поверхности труб в циклах очистки пароперегревателя котла ПК-38 [179]. Очистка производилась при помощи глубоковыдвижного аппарата и топочной камеры, с тем отличием, что скорость вращения аппарата 8 об/мин. Измерения показали, что перепад температуры на внешней поверхности труб ширмового пароперегревателя на расстоянии 1,45 м от сопловой головки составляет 197 К за 0,08 с. [c.211]

Такой же результат показали и испытания, которые проводились на опытном полупромышленном пароперегревателе пылесланцевого котла ТП-17, а также эксплуатационный опыт ширмовых пароперегревателей котлов ТП-17 и ТП-67. В ходе эксплуатации этих котлов ускоряющего действия виброочистки на интенсивность износа не было замечено. Однако при этом наблюдалось существенное уплотнение золовых отложений. [c.226]

Для получения данных о степени разрушения оксидной пленки при использовании водной очистки ширмового пароперегревателя в условиях сжигания назаровского бурого угля проведены промышленные исследования влияния ее действия на коррозионно-эрозионг ый износ труб из сталей 12Х1МФ и 12Х18Н12Т [186]. [c.226]

Исходя из установленной закономерности = (L) и основного выражения глубины коррозионно-эрозионного износа (5.14), нетрудно получить зависимость продолжительности работы труб от условий износа на любом участке ширмового пароперегрева- теля при циклической водной очистке поверхности нагрева глубоковыдвижным аппаратом. Такая характеристика продолжительности работы труб из стали 12Х1МФ в ширмовом пароперегревателе котла, сжигающего назаровский уголь,, при температуре наружной поверхности труб 550 С для достижения максимального износа глубиной As=l мм, при коэффициенте запаса (нерав- [c.228]

Рис. 5.25. Глубина износа труб из стали 12ХЩФ в ширмовом пароперегревателе сланцевого котла при комбинированной очистке

В качестве показателей тепловой эффективности поверхностей нагрева использовались удельное тепловосприятие q и тепловое сопротивление золовых отложений R. Данные по изменению q к R ъ циклах водной очистки ширмовых пароперегревателей кома ПК-38 приведены в табл. 5.4. Эти результаты пока-зывают значительное снижение теплового сопротивления золовых отложений на ширмовых пароперегревателях котла ПК-38 при сжигании назаровского угля в циклах водной очистки [164]. [c.232]

Таблица 5.4. Изменение удельного тепловосприятия и теплового сопротивления отложений на ширмовых пароперегревателях котла ПК-38

На рис. 5.27 приведено изменение во времени теплового сопротивления неудаляемых золовых отложений на поперечно обтекаемом ширмовом пароперегревателе пылесланцевого котла при использовании комбинированноаг очистки. Режим очистки был следующим включение вибратора на 5 с через [c.233]

Рис. 5.27. Зависимость теплового сопротивления неудаляемых эоловых отложений на ширмовом пароперегревателе сланцевого котла при использовании комбинирован-, ной очистки а —1-0,99 м б —Z.-1.40 м / — t-=375 С 2-/ = 470°С J - <=425 °С

Исследования влияния паровой обдувки на интенсивность износа труб ширмовых пароперегревателей сланцевого котла рас-матриваются в [204]. [c.257]

Условия работы ширмовых пароперегревателей таковы, что наряду е влиянием температуры и внутреннего давления в них возникают значительные термические напряжения при пусках котлов. В результате этого в гнутых участках пароперегревате- [c.32]

К настоящему времени на Белгородском котлостроительном заводе закончены рабочие проекты двух типоразмеров промежуточной серии СРК-350 и СРК-700 с газоконтактным испарителем. В этих конструкциях топочные камеры и ширмы защитного фестона приняты такие же, как и в окончательной серии агрегатов с воздухоконтактным испарителем. Поверхность пароперегревателя увеличена, а первая ступень ширмового типа установлена в переходном газоходе. [c.142]

На тракте до котла, включая трубопроводы добавочной воды и конденсатно-питательный тракт, используют обычные углеродистые стали. В самом котлоагрегате сверхкритических параметров используют главным образом низколегированные перлитные стали (в основном 12ХМФ и в меньшей степени 12Х2МФСР). Только ширмовые и конвективные пароперегреватели, в которых среда имеет наивысшие температуры, изготовляются из стали 1Х18Н9Т, которая обладает высокой общей коррозионной стойкостью. Кроме того, ширмы являются выходными участками, а поэтому они контактируют с паром, в котором практически нет свободного кислорода. [c.25]

Трубы нижней части топки (сталь 20), трубы верхней части топки, трубы переходной зоны, трубы ширмового пароперегре-вания, трубы фестона, трубы, конвективного пароперегревателя I ступени (сталь МХФ, для блока КТ). ....... 304 (общий вес) 1 441 ООО 120 (вес топочных поверхностей и конвективных пакетов) 630 ООО [c.81]

Слоевые топки, камерные топки при обычной обмуровке и отсутствии гидравлического уплотнения шлаковой шахты Газомазутные топки, камерные тонки при подвесной обмуровке и гидравлическом уплотнении шлаковой шахты, камеры с жидким шлакоудалением Первый котельный пучок (фестон) котлов средней производительности, ширмовый пароперегреватель Первый котельный пучок котлов малой производительности D < 3,34 кг1сек) [c.51]

Рис. 8-2. Коэффициенты омывания и расчетные сечения поверхностей нагрева. а — первые котельные пучкп б — ширмовые иоверхностп нагрева в — пароперегреватели г — вторые котельные пучки.

В змеевиках и гнутых трубах ширмовых пароперегревателей и панелей экранов прямоточных котлов, типовые схемы которых приведены на рис. 3.18, отклонения размеров не долл<ны превышать значений, приведенных выше для змеевиков экономайзеров. При этом отклонения размера Б для панелей экранов допускаются 3 мм, а для ширм [c.275]

Рис. 3.18. Типовые схемы ширмовых пароперегревателей и экранных панелей прямоточных котлов

На современных парогенераторах, работающих как на жидком, так и на твердом топливе, высокотемпературная газовая коррозия часто поражает экраны в районе ядра факела, лобовые змеевики ширмовых пароперегревателей, выходные наиболее горячие змеевики конвективных пароперегревателей острого пара и промежуточного перегрева и неохлаждаемые опоры и подвески конвективных пакетов. Низкотемпературной, так назы- [c.5]

Рис. 7. Схемы прямоточных газомазутных парогенераторов блоков мощностью 300 МВт на сверх-критические параметры пара конструкции ТКЗ. а — парогенератор ТГМП-1Н / — нижняя радиационная часть 2 —горелки 5 — ширмовый пароперегреватель — конвективный пароперегреватель острого пара 5 — дымосос рециркуляции газов 6 — регенеративный воздухоподогреватель б — парогенератор ТГМП-314 1 — горелки 2 — подовые шлицы для подачи рециркулирующих газов 3 — ширмовый пароперегреватель 4 — конвективный пароперегреватель в — парогенератор ТГМП-324 1 — горелки 2 — ширмовый пароперегреватель 3 — конвективный пароперегреватель острого пара 4—конвективный вторичный пароперегреватель 5 — экономайзер.

КОРРОЗИЯ МЕТАЛЛА КОНВЕКТИВНЫХ И ШИРМОВЫХ ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЕЙ [c.45]

Ширмовые пароперегреватели располагаются в верхней части топки парогенератора или поворотном газоходе. В этой зоне температура газов ниже и тепловые потоки меньше, чем в районе ядра гореипч. Ширмовые пароперегреватели на парогенераторах свс нхкритических и высоких параметров используются для защиты от шлакования расположенных за ними конвективных пакетов. Ширмы находятся в области более высоких температур газов и охлаждаются средой с более низкой температурой, чем конвективные пакеты пароперегревателя. Соотношение между площадью ширмовых и конвективных пароперегревателей зависит от типа парогенератора и параметров перегрева пара. Если в районе ширмовых и конвективных пароперегревателей температура газов ниже и меньше тепловые потоки, то температура охлаждающей среды выше, чем в топочных экранах. Вследствие аэродинамической неравномерности потока горячих газов и гидродинамической неравномерности раздачи среды по отдельным змеевикам температурные условия их эксплуатации могут существенно отличаться в пределах одной поверхности нагрева. Ширмовые и конвективные поверхности нагрева могут подвергаться интенсивной высокотемпературной газовой коррозии. [c.45]

С усложнением состава сталей и использованием термического упрочнения для повышения длительной прочности элементов энергетического оборудования возросли требования к точности поддержания эксплуатационных режимов. Нарушение топочного режима, приводящее даже к кратковременному перегреву ширмовых или конвективных пароперегревателей из стали 12Х2МФСР или феррито-мартенситной хромистой стали [c.6]

Трубы для поверхностей нагрева из стали 12Х2МФСР чаще содержат металлургические дефекты, чем трубы таких же типоразмеров из других сталей. Так, в январе 1968 г. на котле ПК-41 одной из ГРЭС были зарегистрированы случаи разрушения труб ширмового пароперегревателя первой и второй ступени. Причины разрушения— продольные трещины, расположенные с внутренней стороны стенки трубы, причем в каждом сечении имеется несколько таких трещин (рис. 4-3). По краям трещин плотность карбидов существенно меньше, чем вдали от них, что говорит об обезуглероживании металла. Трещины заполнены окислами. Если в эксплуатации сразу развивались две трещины с приблизительно одинаковой скоростью, то из стенки трубы вырывало кусок металла. Механические свойства и химический состав всех исследованных в МО ЦКТИ труб, имевших повреждения, удовлетворяли требованиям МРТУ 14-4-21-67. 122 [c.122]

Микроструктура всех поврежденных труб из стали 12Х2МФСР котла ПК-41 упомянутой выше ГРЭС не соответствует рекомендованной. По окружности структура одинаковая. Повышенного окалинообразования не наблюдается. По результатам исследования были даны рекомендации о замене ширмового пароперегревателя. [c.124]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...