Предел прочности на разрыв ползучести

В качестве допустимого значения напряжений в покрытии был взят предел прочности на разрыв окиси алюминия [10]. Результаты расчета приведены на рис. 4. Как видно, скорость нагрева выше 1000 С практически не ограничивается термоупругими напряжениями, возникаюш,ими вследствие разницы коэффициентов линейного расширения, а при низких температурах рассчитывать на ползучесть молибдена не приходится. [c.37]

Трубы паропроводов должны пропускать большие объемы пара при предусмотренном конструкцией давлении в течение всего периода эксплуатации станции, который может достигать 100 000, 160 000 или 215 000 ч в зависимости от вида применяемого топлива. Толщину стенок труб паропроводов, работающих в условиях ползучести, рассчитывают по формуле среднего диаметра, используемой в тех случаях, когда расчетное напряжение пропорционально принятому пределу прочности на разрыв в конце кампании и составляющему обычно 60% среднего или минимального 80% [c.194]

Пружины, изготовленные из сплава инконель, могут длительное время выдерживать нагрузку при температурах до 370° С Инконель X сохраняет свою упругость вплоть до 455° С 1и только ири 650° С его прочность на разрыв снижается на 20% (см. рис. 6-2-ЗВ). Пределы ползучести этих сплавов указаны в примечании 7 к табл. 6-2-5. [c.294]

Каждая из этих областей характеризуется определенным диапазоном температур и напряжений, который удобно рассмотреть на диаграмме рис. 18.2.1. Здесь по оси абсцисс откладывается темпе,ратура Г, по оси ординат — напряжение а. В результате кратковременного испытания па разрыв определяется предел прочности Ов. Верхняя кривая 1 соответствует зависимости предела прочности от температуры, область, лежащая выше этой кривой и обозначенная буквой Р, есть область мгновенного разрушения. Предел прочности Ов зависит от скорости испытания, особенно при высоких температурах, но мы не принимаем во внимание эти эффекты при рассуждениях качественного характера. Штриховая кривая 2 определяет ту границу, ниже которой ползучесть вообще не наблюдается. Эта кривая также довольно условна. Многочисленные попытки определения истинного предела ползучести, т. е. такого напряжения (при данной температуре), ниже которого материал вообще не ползет, не привели пи к каким результатам и в настоящее время оставлены. Под действием постоянного напряжения а образец при данной температуре разорвется по истечении времени t. Наоборот, задаваясь временем t, можно определить напряжение, при котором образец в это время разорвется. Назовем это напряжение длительной прочностью 0(. Очевидно, что величина длительной прочности за-40 [c.615]

Несмотря на то, что предлагаемая структурная модель прогнозирования характера суммирования повреждений при ползучести и термической усталости получена при рассмотрении механизмов взаимодействия термоциклической и длительной статической нагрузок для ограниченных диапазонов изменения сг и е, нетрудно показать тенденции характера суммирования повреждений при приближении к предельным значениям независимых переменных. Как слева, так и справа от выбранного диапазона параметр суммирования Слева предельным состоянием будет кратковременный разрыв при рабочей температуре, характеризующийся по напряжению пределом прочности [c.57]

При высокой температуре наблюдается еще одно явление — ползучесть металла. Дело в том, что при высоких температурах предел прочности зависит от длительности приложения нагрузки. Испытания на разрыв, произведенные при одной и той же температуре и с одним и тем же материалом, но при различной скорости приложения нагрузки, показывают совершенно различные значения величины сопротивления разрыву. Поэтому важно знать не только предел прочности при разрыве при той или иной температуре, но и время, в течение которого образцы данного материала доводились до разрушения. [c.129]

Жаропрочные стали и сплавы применяют для многих деталей газовых турбин, реактивных двигателей, ракет, атомных устройств и т. д., работающих при высоких температурах. Жаропрочными являются стали, способные работать под напряжением при температурах выше 500° С в течение определенного времени и иметь при этом окалиностойкость. При рабочей температуре они должны обладать достаточной прочностью (о ,, а ) при кратковременном испытании на разрыв, иметь высокий предел ползучести и высокую длительную прочность, а нередко и большое сопротивление знакопеременным нагрузкам (усталости). [c.295]

Жаропрочность — свойство металлов при высоких температурах сопротивляться деформации и разрушению при действии приложенных напряжений. О жаропрочности судят по результатам более или менее длительных испытаний на растяжение (реже на кручение и изгиб) при высоких температурах, но для ориентировочных суждений используются также обычные кратковременные испытания на разрыв в горячем состоянии. Основными характеристиками жаропрочности являются предел ползучести и предел длительной прочности. В известных условиях в качестве ориентировочных критериев могут быть приняты результаты определения предела текучести и предела прочности при требуемой температуре. [c.217]

Зависимости между условным пределом ползучести и характеристиками прочности, определяемыми кратковременными испытаниями на разрыв в горячем состоянии (а , а ), не существует, как и не существует зависимости между пределами ползучести, определенными при разных допусках остаточной деформации или скорости ползучести [фиг. 199]. [c.260]

Первые исследователи явления ползучести полагали, что сравнительные результаты испытаний должны совпадать с результатами кратковременных испытаний на разрыв. Впоследствии оказалось, что это далеко не так это подтверждает, например, диаграмма, приведенная на рис. 147. Из сравнения пределов прочности сталей, маркированных С и Г, следовало бы ожидать, что пределы их длительной прочности будут также различны но они оказались одинаковыми. [c.185]

Предел прочности материала при высокой температуре зависит от длительности действия нагрузки. Так, если испытания на разрыв образцов из одного и того же металла проводить при одной и той же температуре, но при различных скоростях возрастания нагрузки, то получатся различные значения предела прочности при растяжении. Это различие обусловлено ползучестью металла при высоких температурах. Поэтому кратковременные испытания на разрыв не характеризуют поведение металла при длительной эксплуатации. [c.123]

Оценка прочности основных деталей паровых турбин не ограничивается сопоставлением истинных напряжений с пределом ползучести. При малых величинах суммарной деформации за период испытаний последние не дают представления о предельной способности металла к пластической деформации при ползучести. Последнее обстоятельство очень важно, так как эта деформация для большинства сталей очень ограничена [54, 64, 105, 117]. Вследствие этой и других причин обязательно проводят испытания на длительный разрыв, когда образцы доводят до третьей фазы ползучести. За основной критерий длительной прочности данной стали или сплава, при данной (постоянной) температуре, принимают предел длительной прочности напряжение, вызывающее разрушение по истечении заданного срока. Для деталей паровых турбин, как правило, предел длительной прочности определяется для 100 ООО ч работы. [c.18]

Сопротивление разрушению и пластичность при длительных статических нагрузках здесь речь идет уже об испытаниях образцов до разрушения с измерением времени, выдерживаемого материалом до разрушения при данной постоянной нагрузке, и максимальной пластичности при разрушении. Такие испытания, называемые испытаниями на длительный разрыв или на длительную прочность, являются столь же ценным дополнением к испытаниям на ползучесть и релаксацию, как определение сопротивления разрушению и сужения шейки — в дополнение к пределу текучести, или твердости при вдавливании при обычных статических испытаниях в условиях нормальной температуры. Следует различать еш.е группу методов, оценивающих стабильность структуры материала при вылеживании или при выдержке под нагрузкой при высокой температуре (способность к старению, склонность к охрупчиванию и т. п.) [27]. [c.144]

Еще одним конкурирующим классом материалов для высококачественных турбинных дисков является семейство сплавов на основе интерметаллидного соединения Т1зА1. Сплавы этого типа по сравнению с никелевыми суперсплавами имеют значительно более низкую плотность и сохраняют достаточно высокий предел ползучести до 625°С. Однако прочность на разрыв таких Т1зА1 сплавов пока не отвечает требованиям к материалам для турбинных дисков, а их пластичность при комнатной температуре невелика. В настоящее время предпринимаются энергичные усилия для исправления этих недостатков. [c.332]

Таким образом, необходимо отметить, что явление холодной ползучести, отя и требует определенного внимания, но не может рассматриваться в качестве отрицательной характеристики конструкционных титановых сплавов по ряду причин. Действительно, при коэффициенте запаса 1,5 (минимальный для машиностроения) рабочие напряжения составляют 0,7 ia, т. е. близки к условному пределу ползучести и деформация ползучести ничтожно мала (--1% за 100 000 ч). При коэффициенте запаса 2 СТрад = 0,5(1 и, в частности, на сплаве Ti—6А1—2Nb—ITa—0,8Мо накопленная деформация не достигает 0,3% за 30 лет [9]. Следовательно, даже при минимальных запасах прочности явление ползучести в конструкциях не реализуется. Следует учитывать, что в плоском напряженном состоянии, а также в результате наклепа или поверхностной пластической деформации сопротивление ползучести увеличивается. Наконец,, важным обстоятельством является то, что титан, а-сплавы, отожженные а + р-сплавы не охрупчи-ваются под напряжением. При ползучести образец разрушается после накопления такой деформации, при которой он разрушается при испытании на разрыв. Поэтому на основании известных значений б. If, 6 , и т. п. долговечность элементов конструкций надежно прогнозируется путем несложных расчетов. [c.129]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...