Температурные напряжения — Формул

Температурные напряжения определяются формулами [c.304]

Расчет динамических напряжений по формулам (237), (238), (251) и (261) сделан в табл. 13, расчет температурных напряжений по формулам (272), (273), (283) и (284)—в табл. 14. [c.228]

Применяя эту формулу к расчету напряжений в сечении ключа арки, которое мы предполагаем прямоугольным, получаем для температурных напряжений следующую формулу [c.509]

Сперва мы займемся вопросом, как можно обобщить на случай тела, имеющего температурные напряжения, общие формулы, выведенные в 80 для тел вращения. [c.270]

Для определения возникающих в рассматриваемой полосе дбу-мерных температурных напряжений воспользуемся формулами (5.37), (5.38), (5,39). [c.224]

Для определения средних значений температурных напряжений воспользуемся формулами (2.116), где в рассматриваемом случае функция ф — частное решение уравнения [c.271]

Для определения возникающих при этом средних значений температурных напряжений воспользуемся формулами (2.П9), [c.279]

В работе Си [2] обсуждался вопрос о распространении концепций теории квазихрупкого разрушения на случай температурных напряжений. Используя формулы Колосова—Мусхелишвили, Си приходит к выражениям для коэффициентов интенсивности напряжений [c.407]

В случае осесимметричной задачи термоупругости для определения обобщенных динамических температурных напряжений имеем формулы (3.89), в которых радиальное перемещение и удовлетворяет уравнению (3.90), т. е. [c.239]

Зная эти температуры,най-дем температурные напряжения по формулам [235], [c.405]

Определим отдельно температурные напряжения. Ход решения этой задачи аналогичен ходу только что рассмотренной. Уравнение равновесия получим из уравнения (16.65), положив <в = 0. Оно будет таким же, как в случае расчета толстостенного цилиндра [формула (16.1] [c.464]

Формулой (17.38) можно пользоваться также для определения температурных напряжений в различных оболочках (в стенках и днищах котлов, в стенках труб и т. д.). [c.508]

Совершенно такой же результат будет получен, если система собрана без усилий при температуре и, а после этого средний стержень нагрет до температуры t > to. Действительно, безразлично в каком порядке осуществляются нагревание стержня и сборка системы. Можно представить себе, что сначала средний стержень нагрет, в результате чего он приобрел удлинение — a t — to)l, и после этого произведена сборка. Заменяя в полученных выше формулах величину б ее выражением через температуру (см. 2.9), получим решение задач о температурных напряжениях. Заметим, что для задач о температурных или монтажных напряжениях в статически неопределимых системах можно применять полностью указанную в начале этого параграфа схему, т. е. составлять уравнения совместности деформаций обьганым способом, но при выполнении пункта 2 учитывать, что полная деформация стержня состоит из упругой деформации и вынужденной несовместной деформации б, которая может происходить от температуры или от несоответствия действительного размера элемента проектному размеру. Поэтому вместо (2.3.1) нужно использовать следующие соотношения [c.54]

При этом температурные напряжения в пластинке со свободными концами, на достаточном удалении от последних, определятся формулой [c.436]

Толщина пластинки в эту формулу не входит, однако в случае толстых пластинок разность температур между поверхностями обычно больше, чем для тонких. Следовательно, толстая пластинка из хрупкого материала более подвержена разрушению из-за температурных напряжений, чем тонкая. [c.439]

Вместе со сжимающим напряжением Оу = — аЕТ, определяемым формулой (а), эти напряжения дают иоле температурных напряжений в пластинке 1). На рис. 226 [c.443]

Для сплошного цилиндра вышеприведенные условия являются полными, и мы можем сделать вывод, что при стационарном состоянии двумерной теплопередачи не будет температурных напряжений, за исключением осевого напряжения а , определяемого по формуле (г), которое служит для выполнения условия г = 0 плоской деформации. В случае длинного цилиндра без связей, наложенных на концах, мы получаем приближенное решение, справедливое всюду, кроме окрестности концов, если наложить одноосное растяжение — сжатие и чистый изгиб таким образом, чтобы свести к нулю результирующие усилия и моменты по концам, связанные с напряжениями а . [c.474]

Первый член в формуле (6.3.5) характеризует массовую скорость диспергирования вследствие действия касательных (срезывающих) сил со стороны газового потока и температурных напряжений, а второй — определяет скорость диспергирования вследствие механизмов выстреливания и вымывания [4, 27]. Безразмерные коэффициенты k , ki и kg необходимо определять опытным путем. Заметим, что, по определению, [c.249]

В рассматриваемой здесь линейной теории уравнения Ламе для однородного изотропного тела с учетом температурных напряжений на основании формул (2.25) можно написать в виде [c.343]

Температурные напряжения. Изменение температуры элементов статически неопределимой системы приводит к появлению в них температурных напряжений. Если стержень первоначальной длины / имеет возможность свободно расширяться и его температура изменяется от до то температурное удлинение может быть подсчитано по формуле [c.134]

В этом случае напряжения не зависят и от длины стержня. По такой формуле можно определять температурные напряжения в цельносварном рельсе. При этом М определяется как разность между температурой рельса, при которой ищутся напряжения в нем, и температурой рельса в момент образования путем сварки из отдельных звеньев рельсовой нити (плети). [c.183]

Обобщенные усилия от переменных температурных напряжений, отнесенные к Л o=(Jт/г , с учетом выражений (6.44) определяются формулами [c.191]

В одном узле станка применяют определенный тип термопластичных подшипников. Если и рассчитываемый подшипник, и подшипник, рассматриваемый в качестве стороннего источника, находятся в одной стенке корпуса, то, следовательно, они работают примерно в одинаковых условиях теплоотвода. Вследствие идентичности исполнения и близости рабочи.х размеров обоих подшипников, температурная напряженность их работы будет в основном определяться значениями р и, при которых эти подшипники эксплуатируются. При размещении подшипников в одной стенке соотношение температур дхи/ йщ пропорционально соотношению ди/ п- Учитывая сказанное выше, формулы (1.5) и (1.6) можно упростить. При варьировании величин rn r, и в указанных пределах значения бесселевых функций Ко ( k i) и могут отличаться друг от друга не более чем на 20 %, что при определении влияния стороннего источника на работоспособность рассчитываемого подшипника скажется незначительно. Поэтому в формуле (1.5) можно принять равными знаменатели правой и левой частей. Ввиду малости Г1 и по сравнению с расстояниями L [c.159]

Интенсивность изнашивания. Требования к этому показателю должны основываться на реальных возможностях современных фрикционных материалов. Фрикционные накладки (колодки, секторы) и контртело (металлический барабан, диск и т. п.) работают в условиях многократных нагревов и охлаждений. Возникающие при этом температурные напряжения значительно выше механических напряжений. В связи с этим в качестве элементов фрикционной пары необходимо подбирать материалы, хорошо сопротивляющиеся тепловой усталости. Интенсивность изнашивания таких материалов в первом приближении может быть рассчитана по формуле = [c.295]

Температурные напряжения в сплошном цилиндре определяют следующими формулами [c.306]

Температурные напряжения в шаре определяются следуюш.ими формулами I [c.308]

В диске постоянной толищны без центрального отверстия температурные напряжения определяют по формулам I [c.311]

Пример расчета 304 Температурные напряжения — Формулы [c.647]

ОБЩИЕ ФОРМУЛЫ ДЛЯ РАСЧЕТА ТЕМПЕРАТУРНЫХ НАПРЯЖЕНИИ [c.217]

Температурные напряжения на любом радиусе каждого участка (при расчете от втулки к ободу) определяют по формулам (272) и (273). [c.221]

Если температура тела возрастает неравномерно, а тело однородно,, расширение телемента происходит одновременно с возникновением температурных напряжений. Из формулы (У11.4) находим следующие соотношения [c.93]

Для оппелеления температурных напряжений указанная схема расчета сохраняется. В этом случае условия статики составляются только для усилий, а величины изменений длин нагретых или охлажденных элементов определяются алгебраическим суммированием приращений длин от усилий и от изменения температуры. Абсолютное удлинение от изменения температуры подсчитывается по формуле [c.28]

Элементы можно привести в такое состояние с помощью приложения к краям > = onst, t/ = onst сжимающих усилий, распределение которых дается формулой (д). Температурные напряжения в пластинке, свободной от внешних усилий, получаются наложением на напряжения (д) напряжений, вызванных приложением по краям равных по величине и противоположных по знаку усилий. Если 7 —четная функция у. такая, что ее среднее [c.437]

Постоянный член — А In Ь в формуле (о) можно отбросить, так ка однородное изменение температуры не вызывает температурных напряжений. Далее, поскольку 1пг = 1пг4-10, имеем [c.476]

Температурные напряжения пропорциональны модулю упругости материала и коэффициенту линейного расигирепия. Такое заключение, вытекающее из формулы (52), справедливо н в других, более общих случаях. [c.156]

Получим иа соотношений (70), (71) и (74) формулы для температурных напряжений па внутренней (/ — а) и па инешпей (г = Ь) новерхпостях цилиндра при г = а [c.480]

В результате тарировки определяют оптическую постоянную Со [см. формулу (4.12)]. С ее помощью определяют по измерению в срезах модели безразмерные напряжения Oij [см. формулу (4.13)]. Затем по формуле (4.7) вычисляют температурные напряжения в натурной КОМ1ПОЗИТНОЙ конструкции. [c.108]

Уравнения (45)—(47) решаются методом последовательных приближений. В исходном нулевом приближении принимается, что напряжения распределяются таким же образом, как и в пределах упругости. При подсчете напряжений в нулевом приближении температурные напряжения не учитываются. После подсчета напряжений в нулевом приближении из соотношения (47) определяется величина р. Затем по формуле (46) подсчитывается величина После этого по формулам (45) вычисляются окружное И радиальное напряжения в первом приближении. Напряжения во втором и последующем приближениях подсчитываются так же, как и в первом приближении, причем за исходные приьимаются напряжения предыдущего приближения. [c.299]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...