Изгибающий момент многопролетных

Эпюра изгибающих моментов многопролетного трубопровода показана на фнг. 19-34. [c.99]

Фиг. 19-34. Эпюра изгибающих моментов многопролетного трубопровода.

Для заданной расчетной схемы неразрезной многопролетной балки (рис. 3, табл. 3) построить эпюры поперечной силы и изгибающего момента и подобрать диаметр тонкостенного трубчатого сечения, выполняя следующую последовательность [c.84]

Растягивающие и сжимающие усилия в угловых зонах по сечению, расположенному под углом 45° к Контуру, у средней диафрагмы на 20—40% больше, чем у крайних (см. рис. 2.43). Следовательно, сдвигающие силы у диафрагм неразрезных оболочек также больше, чем у отдельно стоящих оболочек. Следует отметить также, что суммарный изгибающий момент, действующий в пределах всего сечения оболочек, находящихся в системе многоволнового покрытия, аналогичен отрицательному моменту в многопролетных неразрезных балках. [c.110]

ПОПЕРЕЧНЫЕ СИЛЫ И ИЗГИБАЮЩИЕ МОМЕНТЫ В МНОГОПРОЛЕТНЫХ БАЛКАХ И БАЛКАХ НА УПРУГОМ ОСНОВАНИИ ПРИ НЕПОДВИЖНОЙ НАГРУЗКЕ [c.66]

Балки многопролетные—Изгибающие моменты 66 — Поперечные силы 66 — Уравнение трех моментов 67, 68 [c.538]

Изгибающие моменты в балках многопролетных 66 —— на упругом основании при неподвижной нагрузке 66 [c.544]

ПОПЕРЕЧНЫЕ СИЛЫ И ИЗГИБАЮЩИЕ МОМЕНТЫ В МНОГОПРОЛЕТНЫХ БАЛКАХ [c.62]

В основу этих методов заложено следующее общее представление. При свободных поперечных колебаниях многопролетной балки каждый ее пролет может рассматриваться как двухопорная балка с упруго защемленными концами, так что изгибающие моменты в опорных сечениях пропорциональны углам поворота этих сечений. Коэффициент пропорциональности, часто называемый динамической жесткостью, зависит от жесткостных и инерционных характеристик остальных пролетов, а также от частоты колебаний. Из рассмотрения условий сопряжения на опорах следует, что при свободных поперечных колебаниях системы динамические жесткости, определяемые для соседних пролетов на общей опоре, равны по величине и противоположны по знаку, так как изгибающие моменты в крайних сечениях соседних пролетов равны по величине и противоположны по направлению. [c.229]

Разделим многопролетную балку на две части. Отбрасывая одну из частей, именно ту, к которой приложено возбуждение (в данном случае левую), заменим ее действие системой усилий, которая в общем случае складывается из перерезывающей силы и изгибающего момента, изменяющихся во времени по гармониче- [c.250]

Неразрезными многопролетными балками называют статически неопределимые балки, опирающиеся более чем на две опоры. В таких балках более рационально распределяются изгибающие моменты по сравнению с разрезными балками. Все опоры таких балок должны воспринимать как положительные, так и отрицательные опорные реакции. Одна из опор в неразрезной балке должна быть обязательно шарнирно неподвижной для обеспечения неподвижности балки в горизонтальном направлении и для восприятия горизонтальной реакции. Все остальные опоры должны быть шарнирно подвижными. К категории неразрезных балок относятся также и балки с заделками на одном или двух концах. Степень статической неопределимости неразрезной балки, у которой все опоры шарнирные, равна чй<елу промежуточных опор. [c.124]

Пример 5.7 (к 4.7). Построить эпюры поперечных сил и изгибающих моментов для многопролетной шарнирной балки, изображенной на рис. 96.7, а. [c.366]

Прн расчете неразрезных многопролетных балок можно принять в качестве расчетной трехпролетную балку с загрузкой только крайнего пролета, например, при пропуске грузов (см. рис. 84, а). Исследования показывают, что при числе пролетов более трех максимальное значение изгибающего момента изменяется незначительно, например, при пяти пролетах всего лишь на 5%. [c.107]

Рассмотрим многопролетную неразрезную балку (рис. 155, а). В данном случае система четырежды статически неопределима, так как пренебрегаем горизонтальными реакциями. За неизвестные принимаем опорные моменты балки, т. е. изгибающие моменты в сечениях балки над всеми промежуточными опорами. Для представления опорных моментов в виде внешних воздействий вставляем над всеми промежуточными опорами шарниры (рис. 155, б). Тем самым отбрасывается [c.236]

Расчет многоопорных (многопролетных) валов иногда ведут отдельно по пролетам, т. е. рассматривают вал как бы разрезанным на отдельные двухопорные балки. Такой расчет дает довольно существенную ошибку — максимальный расчетный изгибающий момент получается значительно больше, чем фактически действующий. Следовательно, ошибка идет, как принято говорить, в запас прочности. Если необходимо выполнить расчет более точно, то вал рассматривают как статически неопределимую балку и раскрывают статическую неопределимость методами, изложенными в предмете сопротивления материалов. [c.223]

Неправильный выбор расчетной схемы влечет за собой ошибку в определении расчетного изгибающего момента, в связи с чем неправильно назначается расстояние между поддерживающими опорами. Для примера сравним величины изгибающих моментов при расчете дренажной ветви длиной 4,5 м, состоящей из трех труб, соединенных на фланцах. Возьмем два случая каждая из трех труб работает самостоятельно как балка на двух опорах и все три трубы работают как неразрезная многопролетная балка. Расчетный изгибающий момент в первом случае будет в 1,5 раза больше, чем во втором, причем с увеличением числа труб эта разница будет возрастать. [c.146]

Рассчитывая многопролетный рельс, подвешенный на тягах по схеме разрезной балки, при наличии на трассе нескольких самостоятельно работающих тележек, необходимо проверить напряжения от изгибающего момента в сечении на опоре В при одновременном нахождении тележек в рядом расположенных пролетах. При этом значение относительного опорного момента Мв от подвижной нагрузки при равных значениях пролетов I и грузоподъемностей тележек определяют по табл. 3.9, где Р — подвижная нагрузка брутто в каждом пролете. Хотя значения опорных моментов от подвижной нагрузки, как правило, меньше максимальных значений пролетных моментов для разрезного рельса, проверка его сечения по прочности на опоре может оказаться решающей, так как моменты сопротивления верх и для верхнего и ниж- [c.53]

В монолитных железобетонных складках изгибающие моменты, действующие в направлении волны, можно приближенно определить по схеме многопролетной неразрезной балочной плиты, единичных размеров, вырезанной из складки двумя поперечными сечениями покрытия. В этой схеме продольная ось рассчитываемой [c.124]

Проседание ребра 3 на размер шз, найденное указанным способом, позволяет определить численную характеристику осадки опор в зависимости от внешней нагрузки. Эти характеристики, установленные для всех опор, могут быть использованы при расчете изгибающих моментов в многопролетной неразрезной балочной системе по схеме на рис. 7.29, а, способами, известными в строительной механике. [c.124]

Ниже приведены формулы для вычисления прогибов и изгибающих моментов в одно- и многопролетных балках, загруженных равномерно распределенной статической д и динамической р нагрузками. Коэффициенты динамичности принимают по приведенным выше формулам и графикам в зависимости от закона изменения динамической нагрузки во времени. Максимальные изгибающий момент и прогиб [c.16]

Применение методов строительной механики к расчету многопролетной неразрезной балки позволяют получить максимально приближенную к реальности картину изменения эпюры изгибающего момента в пролете, загруженном поперечной силой, которая свидетельствует о возможности расчета направляющей как статически определимой двухопорной балки с расчетным пролетом меньшим расстояния между её опорами (рис. 10.8). [c.254]

Теория расчета таких балок была разработана инженером Г. П. Семиколеновым в 1871 г., поэтому такие балки иногда называют балками Семиколенова. Многопролетная статически определимая балка с промежуточными шарнирами обычно выгоднее неразрезной балки, перекрывающей эти же пролеты при той же несущей нагрузке. Это объясняется тем, что в промежуточных шарнирах момент всегда равен нулю и величина изгибающих моментов, действующих по длине балки, снижается. [c.155]

Уравнения перемещений в форме уравнений трех моментов рекомендуется применять для раскрытия статической неопределимости многопролетных неразрезных балок (фиг. 28, а) за основную систему принимают балку с врезанными над опорами шарнирами (фиг. 28, б), т. е. за лищние неизвестные принимают изгибающие моменты М1, Л1 ц.1... в над-опорных сечениях. [c.239]

От нагрузок, действующих поперек оси контурного бруса, V, (5, д он испытывает изгиб. Изгибающие моменты определяют из расчета бруса как многопролетной неразрезной балки. Прочность армированного бруса оценивают его сопротивлением вне-центренному растяжению. [c.186]

Объединение однопролетных сборных плит в пространственную неразрезную многопролетную оболочку по схеме рис. 11.8, а можно выполнить в двух вариантах. В одном из них (см. левую сторону схемы) предусмотрена укладка арматурных стержней в продольных швах между сборными плитами над промежуточными диафрагмами для воспринятия здесь опорных изгибающих моментов оболочки. С этой же целью можно укладывать в продольных ребрах сборных плит соответствующие арматурные стержни с закладными деталями, которые на монтаже объединяют с помощью стыковых накладок. В другом варианте (см. правую сторону схемы) однопролетные оболочки превращаются в многопролетные устройством бетонных полос над промежуточными диафрагмами, в которых предварительно размещают арматурные сетки. В обоих вариантах сборные плиты в процессе монтажа работают раздельно как однопролетные, а на нагрузки, прикладываемые после их объединения,— в составе многопролетного пространственного покрытия. [c.199]

Полученную эквивалентную пОлураму рассчиты в ют на действующие в многопролетной раме гор изов-тальные нагрузки или смещения, приложенные на уро В-не ригелей, одним из способов, приведенных ииже. Определенные из этого расчета относительные смещения этажей полурамы соответствуют смещениям рамы от приложенных к ней внещних воздействий. Поэтому расчет рассматриваемой рамы.- в дальнейщем сводится к определению изгибающих моментов по концам ее, стержней от полученных из расчета полурамы относительных смещений, прилагаемых с их знаками к узлам рассматриваемой рамы, в качестве виещнепо -воздействия. [c.159]

Рамные железобетонные мосты под пешеходное движение выполняют как с вертикальными, так и с наклонными стойками. В многопролетных рамных мостах представляется целесообразным устройство сближенных или У-обра >ных промежуточных опор, обеспечивающих передачу изгибающего момента и распора на фундаменты и уменьшающих строительную высоту ригеля. Опоры такого же типа часто сооружают прн пересечении автомагистралей с многополосным движением. [c.334]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...