Смешение газов и без подвода тепла

Температуру и давление получившейся смеси можно вычислить, исходя из следующих соображений. Так как смешение осуществляется в суммарном объеме без совершения работы и подвода тепла извне, внутренняя энергия смеси будет равна сумме внутренних энергий составляющих газов, т. е. [c.146]

Понятие тепловое напряжение топочного объема является условным, однако для топок, где газ сжигается в горелках малой производительности с малым тепловым напряжением огневого сечения, а также в горелках с хорошим предварительным смешением газа с воздухом, оно теряет физический смысл, так как горение происходит не во всем топочном объеме, а лишь в нижней части топки. Поэтому, обычно при сжигании газа, температура в нижней части топки выше, а на выходе топки — ниже, чем при сжигании твердого топлива. Неэкранированные участки футеровки в топках, работающих на газовом топливе, прогреваются до более высоких температур, чем в топках на твердом топливе, в результате чего ограничивается форсировка котлов (особенно при сосредоточенном подводе тепла горелками большой производительности). Поэтому иногда целесообразно рассредоточить подвод тепла, устанавливая ряд горелок небольшой производительности на разной высоте топки или равномерно распределяя их по сечению топки. [c.67]

В тех случаях, когда нет возможности рассредоточить подвод тепла и экранировать все стенки топки с целью увеличения эксплуатационной надежности топок (увеличения срока службы горелок и футеровки) нужно, чтобы процесс смешения газа с воздухом заканчивался не в амбразуре, а в топке (вблизи выхода из амбразуры). При этом факел также должен приближаться к прозрачному. [c.78]

Дополнительный подвод тепла к газам после смешения вообще не рационален с точки зрения использования тепла, но вполне допустим при кратковременной форсировке двигателя. [c.114]

Температура воздуха при входе в цилиндр при высоком наддуве гораздо выше, чем в нормальных двигателях, поэтому подвода тепла за счет соприкосновения воздуха с нагретыми поверхностями в начальный период может и не быть. Если принять давление наддува р =4 ата, то температура воздуха перед цилиндром при адиабатном сжатии в нагнетателе будет 155° С, а температура заряда в цилиндре двигателя в конце закрытия продувочных и выпускных клапанов (или окон в двухтактных двигателях) после смешения с остаточными газами будет около 180° С при р =6 ата получим соответственно 206°С и 230° С. В то время как для предохранения деталей двигателя от коробления максимальная температура нагрева головки цилиндра при современных материалах не должна превышать 240—270° С, допустимая температура внутренних поверхностей гильзы цилиндра во избежание разложения масла и залипания поршневых колец не должна быть выше 140—170° С. Отсюда видно, что уже при давлении наддува р >4 ата, если нет глубокого промежуточного охлаждения воздуха перед цилиндром двигателя, температура заряда может превышать температуру стенок гильзы, приближаясь к температуре головки. [c.102]

Воспламенение пыли и последующее ее горение осуществляется благодаря непрерывному подводу тепла к пылевоздушной смеси (аэропыли) как путем непосредственного ее смешения с горячими газами, увлекаемыми из топочного объема, так и путем излучения от близлежащих слоев пламени и продуктов сгорания. [c.184]

Используя зависимость (4), по уравнениям эжекции можно рассчитывать также параметры смеси в конце камеры смешения (ро и др.), которые будут соответствовать моменту запирания эжектируемого газа в сечении /—/. При этом в общих уравнениях эжекции постоянную величину приведенной скорости X, эжектируемого газа на входе в камеру смешения следует принимать или равной единице, если сечение I — I соответствует началу камеры смешения (как, например, для сопла № б), или равной величине, определяемой по уравнениям, соответствующими виду течения на участке от сечения /—/ до начала камеры смешения эжектора. В частном случае, при отсутствии подвода тепла и потерь полного давления эжектируемого газа на этом участке (как, например, для сопла № 5) [c.115]

Последние наиболее распространены на отечественных заводах. Левая и правая головки мартеновской печи служат для подвода горючего газа и нагретого воздуха по отдельным каналам, для смешения и сжигания газа на выходе в рабочее пространство печи. При работе печей па мазуте они имеют только два регенератора для нагрева воздуха головка имеет один капал для подвода нагретого воздуха и форсунку для сжигания горючего. Получение высоких температур в рабочем пространстве печи 1800—2000 С возможно только при использовании нагретого воздуха, а при работе на газе — и нагретого газа (смеси доменного, коксовального и генераторного). Нагревание газа п воздуха осуществляется в регенераторах за счет тепла отходящих газов. [c.31]

При необратимом смешении тепло извне не подводится, а работа не совершается. Возможная работа превращается в тепло и в процессе взаимной диффузии отдается газам. При этом можно один из газов рассматривать в известном смысле как дроссельную пробку, сквозь которую расширяется второй газ. Тогда может быть достигнута полная аналогия с процессом дросселирования. Приращение энтропии в процессе дросселирования составляет [c.96]

На рис. 9.19 приведены результаты расчета предельных режимов звуковых эжекторов с различными начальными параметрами. Ниже каждой из кривых, показанных на графике, находится область, в которой предельный режим определяется сечением запирания, и звуковое течение на выходе из камеры не реализуется. При большем различии в температурах торможения скорость эжектирования лимитируется звуковым режимом в выходном сечении камеры. Чем больше отношение давлений газов pxjpi = Пд, тем большим должно быть различие температур, при котором возможен кризис течения на выходе из камеры. Отметим, что кризис течения на выходе из цилиндрической смесительной камеры возможен в ряде случаев и при равных температурах торможения газов, ес -ли в процессе смешения к газу подводится тепло или если в камере имеются значительные потери, связанные с трением [c.534]

На основании визуальных наблюдений через стеклянные окна на входе и выходе потока из трубы было установлено три типа режимов течения смеси. По мере увеличения паросодержания возникают следующие типы течений расслоенное, кольцевое течение с паровым ядром и течение в виде тумана. При расслоенном течении смеси пар, образовавшийся в результате кипения жидкости на поверхности нагрева, отделяется от жидкости и течет вдоль верхней части канала. Этот тип течения наблюдался при низком паросодержании или небольшом суммарном расходе смеси. Поверхность контакта пара и жидкости была слегка волнистой, но жидкость была прозрачной и в ней не наблюдалось газа, увлеченного жидкостью. При отсутствии подвода к потоку дополнительного количества тепла установившееся на входе расслоенное течение смеси продолжало суш ествоБать по всей трубе, но на выходе поверхность жидкости была несколько более волнистой, чем на входе. По-видимому, каждая из фаз, которые выходили из камеры смешения с одинаковыми скоростями, по мере продвижения потока на некоторое расстояние от камеры смешения начинали проскальзывать относительно друг друга вдоль поверхности контакта фаз, что вызывало турбулизацию. При подводе тепла поток становился еш е более турбулентным, а граница раздела между жидкостью и паром оказывалась не такой отчетливой, как прежде. В то время как основная часть жидкости все еще оставалась внизу трубы, некоторая часть жидкости разбрызгивалась, омывая при этом верхнюю стенку трубы. Часть жидкости могла достигать верхней точки стенки горизонтальной трубы. [c.257]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...