Цилиндры Нагревание— Расчет

Цилиндры—Нагревание—Расчет 201, 205 [c.738]

Коэффициенты для расчета охлаждения (нагревания) длинного цилиндра радиусом го [24] [c.47]

Расчет цилиндров с учетом изменения механических свойств материала при нагревании см. [6]. [c.225]

Коэффициенты для расчета охлаждения или нагревания длинного цилиндра радиусом R [14] [c.134]

П о н о м а р е в С. Д.. Расчет цилиндров с учетом изменения механических свойств материала при нагревании, Вестник инженеров и техников № 1, 1952. [c.222]

На рис. 8 показаны на эскизе поперечное сечение ЦВД через регулировочную камеру турбины и номера точек, в которых замерялись температуры. На этом же рисунке представлена кривой расчетная температура поверхности цилиндра в точке 22 внизу цилиндра. Расчет температур в стенке был произведен с помощью уравнений (17) и (18) по темпам нагревания, взятым из рис. 7. Из рис. 8 следует, что опытные температуры удовлетворительно согласуются с расчетными. [c.307]

Когда поршень достигает в. м. т., то во избежание удара между его днищем и крышкой должен быть предусмотрен зазор. Величина этого зазора выбирается с таким расчетом, чтобы он не исчезал со временем по мере нагревания и удлинения шатуна и поршня, обжатия прокладки между крышкой и цилиндром, по мере износа подшипников коленчатого вала, шатуна и втулок поршневого пальца и т. д. Газ остается также в выемках крышки цилиндра, где размещены всасывающие и нагнетательные клапаны, в выемках деталей клапанов, в зазорах между головкой поршня и стенкой цилиндра. Таким образом набирается значительная величина объема, называемого вредным пространством или мертвым объемом , или мертвым пространством . В существующих компрессорах мертвый объем составляет 3—10% от рабочего объема цилиндра, описываемого поршнем. И он действительно приносит существенный вред работе компрессора. Поэтому конструкторы стремятся сократить величину вредного объема свести к нулю его невозможно. [c.57]

Все рассмотренные выше задачи относились к телам простейших форм — плоской стенке, цилиндру и шару. В практических расчетах часто возникает необходимость решения задачи об охлаждении или нагревании тела сложной конфигурации. Аналитическое решение такой задачи, особенно когда температурное поле зависит от всех трех координат, невозможно из-за большой сложности. В таких случаях часто используют приближенные способы решения, из которых чаще всего применяют метод конечных разностей. Сущность этого метода заключается в том, что непрерывный процесс теплообмена заменяют скачкообразным как в пространстве, так и во времени. При этом дифференциальное уравнение теплопроводности (14.6) заменяют уравнением в конечных разностях, которое,,например, при одномерном температурном поле принимает вид [c.312]

Электрическую компоненту сил адгезии можно изменить нагреванием частиц. Величины зарядов частиц минералов (в расчете на 1 г), нагретых до 400°С и пропущенных через стеклянную трубку, имеющую температуру 300 °С (измерения производились в фарадеевом цилиндре, соединенном с электрометром), приведены в табл. IX, 2 . [c.285]

Электрическую компоненту сил адгезии можно изменить нагреванием частиц. Заряды частиц минералов (в расчете на 1 г), нагретых до 400 °С и пропущенных через стеклянную трубку, имеющую температуру 300°С (измерения производились в фарадеевом цилиндре, соединенном с электрометром), определены в работе [129]. С увеличением температуры наблюдается рост зарядов для кварца, окиси бария и в какой-то степени кальцита. Так, для частиц кварца при 20 °С заряд равен 0,31 -10 Кл/г, а при 300—400 °С заряд увеличивается до 3,95-10" Кл/г. Для частиц окиси цинка, окиси меди, сернистого свинца и флюорита происходит уменьшение электрических зарядов с ростом температуры. Заряд частиц окиси цинка, например, при 20°С составляет 2,73-10" Кл/г, а при 300—400°С он снижается до 0,83-10 Кл/г. Приведенные экспериментальные данные подтверждаются исследованиями Е. М. Балабанова, также измерявшего трибозаряд частиц минералов в зависимости от их температуры [130]. [c.378]

Эффективным методом изготовления формообразующи.х деталей пресс-форм является метод штамповки жидкого металла (рис. 80). Для получения необходимой вставки пресс-формы изготовляют оснастку, состоящую из стального цилиндра (обоймы) 3 и плунжера 5, который во избежание возможного заклинивания при перекосах входит в обойму с небольшим зазором (1 — 1,5 мм). В обойму вставляют плиту 2, к которой крепят эталонные вкладыши I, воспроизводящие форму будущей детали. Собранную оснастку нагревают в электропечи до Температуры 280—320° Сив горячем состоянии переносят на неподвижную плиту гидропресса. В горячую оснастку заливают сплав 4 на цинковой основе при температуре 580—600° С. После того как у краев залитой формы сплав начинает кристаллизоваться, на форму ставят плунжер, подвижная плита пресса опускается и производится прессование кристаллизирующегося сплава. По окончании кристаллизации, которая длится 2—3 мин, давление снимается и форма с отливкой охлаждаются. После охлаждения отливку извлекают из формы, отделяют от эталонного вкладЁ>1ша, и она может быть использована для установки в пресс-фбрму. При расчете размеров эталонов необходимо учитывать усадКу сплава, расширение обоймы при нагревании и др. Пресс-формы, изготовленные таким методом, в 8—10 раз дешевле пресс-форм, изготовленных путем механической обработки, они удобнее в эксплуатации. Эти пресс-формы применяют для прессования легкоплавких выплавляемых моделей для точного литья и пластмасс. [c.162]

Истинное давление всасывания меньше Р1 примерно на 5 %. По тем же причинам линия выпус-каОСлежит выше линии давления Ра (в среднем на 3—5%). Вследствие обмена тепла между сжимаемым воздухом и стенками цилиндра линии сжатия ВС и расширения ВА отступают от политроп. Примерный вид линий расширения и сжатия дан на фиг. 4, изображающей энтропийную диаграмму реальных процессов сжатия и расширения. Как показывает линия ВС, сначала сжатие сопровождается отдачей тепла стенками, а затем обратно—стенки начинают поглощать теплоту. В линии расширения В А сначала происходит отдача тепла стенкам, а затем обратно—сильное нагревание расширяющегося газа. При применении политропы для расчета работы К. следует полагать для политропы расширения т = 1- -1,2, для политропы сжатия т = 1,4. Объемный кпд и коэфициент наполнения К. Вреди, пространство, понижение давления всасывания, нагревание воздуха во время всасывания и неплотности поршня и клапанов вызывают уменьшение количества действительно всасываемого воздуха против теоретического (равного полному объему цилиндра). Отнощение приведенного объема действительно-засасываемого воздузса к теоретически возможному называется коэфициентом наполнения К. и обозначается червз Д. Если обозначим вес засосанного за один ход воздуха [c.380]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...