Диаграммы векторные напряжений

Диаграммы векторные напряжений 2 — [c.414]

Направление наведенной э. д. с. в проводнике 450 Напряжение — Детектирование и ограничение 580 — Диаграмма векторная 459 — Соотношения между линейным и фазным 461 --генераторов постоянного тока — Регулирование 471 --для цепи переменного тока — Диаграмма векторная 459 для цепи якоря двигателя — Урав- [c.720]

Рис. 20. Векторная диаграмма опорных напряжений и сигнала рассогласования

На практике, как правило, определяют не сами потери, а тангенс угла диэлектрических потерь. Эту величину вводят следующим образом. Построим векторную диаграмму токов для конденсатора, заполненного диэлектриком с потерями. Как известно, потери в электротехнике обычно описываются углом ф между векторами напряжения и тока (рис. 8.15). [c.303]

Потеря напряжения в линии (разность модулей напряжения в ее начале II конце) зависит от фазы нагрузки и может быть как положительной, так и отрицательной. Рост напряжения к концу линии возможен при емкостном характере нагрузки. Потерю напряжения легко определить путем построения векторной диаграммы [41 [. [c.173]

Это видно из векторной диаграммы (рис. 1.7), на которой кроме емкостного тока /с, вектор которого на 90° опережает вектор напряжения и, имеется еще ток проводимости 1г, находящийся в фазе с иа- [c.21]

Фиг. 27. Схема и векторная диаграмма напряжений расщепителя фаз / и // — обмотки статора расщепителя III—трансформатор /Г —тяговой двигатель.

Векторная диаграмма напряжений для цени по фиг. 2(> представлена на фиг. 27. Напряжение на активном сопроти- [c.340]

Векторная диаграмма напряжений для цепи по фиг. 27 представлена на ( иг. 28. Напряжение на активном сопротивлении Uf совпадает по фазе с током / [c.459]

Векторная диаграмма напряжений 459 [c.704]

Напряжения з и могут быть найдены из рассмотрения векторных диаграмм, показанных на фиг. 204. [c.271]

При наличии на равновесном режиме активной нагрузки в цепи генератора появляется составляющая активной нагрузки ито (фиг. 204, б), которая вызывает отклонение вектора и-р от первоначального положения. Сдвиг фаз между напряжениями Ux и Ur становится равным углу < 90°. Как это видно из векторной диаграммы на фиг. 204, б, равенство напряжений на катушках электромагнитов нарушается в связи с чем появляется поддерживающая сила, определяемая выражением (144). [c.272]

Фиг. 204. Векторные диаграммы напряжений в схеме чувствительного элемента нагрузки (см. фиг. 107).

Абсолютный метод. Измерение абсолютных значений полного (кажущегося) сопротивления контрольной катушки или индуцированного в измерительной катушке напряжения. Расположение катушек и векторную диаграмму для абсолютного метода контроля см. на рис. 1.523 и 1.524, а [c.195]

На основании этих соотношений может быть построена векторная диаграмма тока и напряжения в диэлектрике (рис. 4). [c.11]

Рис. 4. Векторные диаграммы тока и напряжения в диэлектрике, находящемся в переменном электрическом поле а — диэлектрик без потерь (6 = 0) ,б — реальный диэлектрик

Сопоставив значения 7 и с полным падением напряжения Уо и построив соответствующие векторные диаграммы, можно определить емкость испытуемого образца С2 [И] и затем иа формулы емкости плоского конденсатора [c.89]

Для определения сдвига фаз между силой тока I и напряжением V2 строилась векторная диаграмма (рис. 3), в которой отношение ВС к АВ дает величину tg ( = 0,608. Подставляя полученные значения в уравнение (2), получаем С = 3,75-10 мкф. [c.90]

Ориентация диполей в электрическом поле происходит во времени, поэтому поляризация отстает от напряженности электрического поля. Это оказывает влияние на угол сдвига фаз между напряжением и током и соответственно на угол (б) в векторной диаграмме или его тангенс (численно равный отношению активной и реактивной составляющей тока). Так как активная составляющая характеризует тепловые потери, то тангенс угла диэлектрических потерь 1дб принят в качестве показателя диэлектрика. Чем tgб больше, тем при прочих равных условиях больше диэлектрические потери. Для работы при высоких частотах должны применяться материалы с малыми диэлектрическими потерями. [c.10]

Плотность общего тока J равна векторной сумме плотностей токов смещения и проводимости, как это изображено на векторной диаграмме на комплексной плоскости рис. 17.1. Если бы диэлектрик был идеальным, т. е. без потерь (7,, = 0), ток был бы чисто реактивным и его плотность / = = сое еЕ на рис. 17.1 была бы направлена по мнимой оси под углом 90° к вектору Е. Однако у реальных диэлектриков, с отличной от нуля, суммарный ток сдвинут на угол 6 = 90° — ф относительно тока идеального диэлектрика (ф — угол сдвига фаз между током и напряжением). Чем больше тем больше угол б, характеризующий степень отличия реального диэлектрика от идеального. Угол б между векторами плотностей переменного тока диэлектрика и тока смещения на комплексной плоскости называют углом диэлектрических потерь. Тангенс этого угла [c.130]

Рис. 28. Векторная диаграмма напряжения и тока в реальном диэлектрике

Рис. 2-8. Векторная диаграмма токов и напряжения в диэлектрике.

При отсутствии фазорегулятора ток замыкания на землю можно определить по векторной диаграмме, для чего к выводам цепи напряжения ваттметра поочередно подводятся два или три линейных напряжения от постороннего источника. [c.117]

Фиг. 116. Векторная диаграмма напряжений сжатия по Герцу на поверхности кулачка.

Из рис. 1, 2 и 8 видно, что бесконечные кривые векторных диаграмм на рис. 1 находятся в соответствии с кривой 2 на рис. 8, описывающей распределение напряжений вдоль оси полубесконечного стержня (эта кривая не ограничена), а ограниченные кривые на рис. 2 согласуются с кривой 1 на рис. 8, описывающей распределение напряжений на конечном интервале оси полубесконечного стержня (эта кривая ограничена). Таким образом, прослеживается аналогия в поведении [c.716]

В общем случае напряжение и ток на элементе цепи могут не совпадать друг с другом по фазе, отличаясь на угол ф, что характеризуется векторной диаграммой (см. рис. 3.1). [c.453]

При включении конденсатора в цепь (рис. 3.7) переменного синусоидального тока будет постоянно происходить перезаряд конденса- тора. Напряжение достигает максимума, когда сила тока равна нулю. Ток опережает напряжение на угол л/2, что иллюстрируется векторной диаграммой. [c.457]

В соответствии с формулой (3.39) строятся векторная диаграмма и треугольник сопротивлений, откуда можно определить угол сдвига фаз между током и напряжением. [c.460]

Фиг. 5. Векторная диаграмма (а) и кривые напряжения на приемном и передающем преобразователях б).

Однако чаще всего рассматриваются диэлектрические потери не под постоянным, а под переменным напряжением. Величина потерь Р, Вт, в участке изоляции с емкостью С, Ф, при действующем значении приложенного к этому участку переменного синусоидального напряжения и. В, и частоте /, Гц (угловая частота оз = 2л/, рад/с) равна Рис, 1-26. Векторная (на основании диаграммы рис. 1-26 при /р = ЬшС) диаграмма токов в диэлектрике с потерями Р = и шС б (1-92) (для схемы рис. 1-27). [c.39]

Анализ векторных диаграмм показывает, что изменение размеров испытуемого изделия и изменение электропроводности, вызываемое дефектом, влияют на направление вектора комплексного сопротивления или, иначе, на фазу напряжения на испытательной катушке различным образом. [c.366]

Печь, работающая на частоте 50 Гц, представляет собой однофазную нагрузку, которая при значительной мощности может вызвать недопустимую несимметрию токов и напряжений в питающей трехфазной сети. Это обстоятельство обусловливает необходимость применения специальных симметрирующих устройств, схемы- которых приведены на рис. 14-22. Наиболее распространенная схема Штейнметца (рис. 14-22, а) обеспечивает полное симметрирование при чисто акт ивной постоянной однофазной нагрузке, т. е. при неизменных параметрах печи ( п) и компенсации ее индуктивности емкостью С до коэффициента мощности, равного единице. Принцип действия схемы иллюстрирует векторная диаграмма на рис. 14-23. Если емкость Сс и индуктивность симметрирующего устройства подобраны так, чтобы токи в них /лв и вс отвечали условию [c.251]

Рис. 14-23. Векторная диаграмма напряжений и токов в симметрирующей схеме Штейнметца

Рис 5.19 Заниснмость тока утечки через диэлектрик от времени на постоянном напряженнн (aj и векторная диаграмма токов, протекающих через диэлектрик на переменном напряжении (б) [c.160]

Это импеданс колебательного СЛ-контура, высоко-добротного при условии LI R > 1. На резонансной (томсоновской) частоте о = (L ) Vs импеданс Z минимален по модулю. Метод комплексных амплитуд порождает метод векторных (круговых) диаграмм, основанный на графич. построении напряжений и токов как векторов на комплексных плоскостях, что придаёт наглядность решениям мн, задач эл.-техники. [c.562]

Рис. 1. Векторные диаграммы сигналов и помех для лвухпогицион-ной<й) и чегырёхттошционной (о) ФМн 6 . —векторы напряжений сигналов при передаче информационных символов О и1 соответственно С пи, ( .сп- f —векторы напряжений сиг-

Чувствительным элементом регулятора (рис. 28) является Т-образный мост, состоящий из активных сопротивлений, изготовленных из константана или манганина, подстроечного сопротивления и конденсаторов j, С2, Сз типа МПГТ, погрешность которых при различного рода влияниях (в том числе температуры, старения и т. п.) не выходит за пределы 0,1%. Питание моста осуществляется от вторичной обмотки трансформатора Тр1, выход моста подается на первую входную обмотку суммирующего трансформатора Тр4. На рис. 50,6 показан принцип работы моста. Обозначения на векторной диаграмме соответствуют рис. 50,а. Из диаграммы видно, что выходное напряжение моста в зоне небольших отклонений частоты сдвинуто на угол, близкий к 90° по отношению к питающему напряжению. Соответствующим выбором параметров Т-образного моста добиваются, чтобы составляющая выходного напряжения, сдвинутая относительно питающего напряжения на 90°, была равна нулю при частоте сети 50 гц. Тогда при отклонении частоты в обе стороны от 50 гц это напряжение будет возрастать по амплитуде, а его фаза в зависимости от знака отклонения частоты будет изменяться на 180°. Как показывают расчеты и лабораторные исследо- [c.94]

Из векторной диаграммы (рис. 21,6) видно, что изме нение величины активного сопротивления в ц.епи вторичной обмотки трансформатора вызывает поворот вектора напряжения выходной цепи фазовращателя ( /вых = = 1)са), которое снимается с точек с и В автоматиче ской катодной станции, разработанной Академией коммунального хозяйства, применена схема фазовращателя, во вторичную цепь трансформатора которой включено постоянное активное сопротивление и меняющееся индуктивное сопротивление (магнитный усилитель). При изменении тока под-магничивания магнитного усилителя в зависимости от напряжения сигнала /вх изменяется фаза (происходит пбворот вектора) напряжения /вых. [c.47]

Это можно видеть на векторной диаграмме. Кроме емкостного тока /с, вектор которого оперел ает на 90° вектор напряжения 1/, в реальном диэлектрике имеется еще ток проводимости /г, находящийся в фазе с напряжением, и [c.85]

Прежде чем анализировать полученные результаты, приведем наглядную геометрическую интерпретацию вычисления напряженности поля в точке Р на основе принципа Гюйгенса—Френеля. Изобразим колебание напряженности поля в точке Р, вызванное вторичной волной от элементарного участка (15 волновой поверхности, лежащего в центре С отверстия (т. е. на линии ОР), с помощью векторной диаграммы (рис. 6.4). Этому колебанию на ней сопоставляется элементарный вектор АА, вращающийся по часовой стрелке с угловой скоростью. равной частоте гизлучения.. иеточ-ника. Колебание, вызванное вторичной волной от следующего (такого же по площади) элементарного кольцевого участка, изображается таким же по модулю вектором АА , но повернутым относительно АА на небольшой угол, так как оно несколько отстает по фазе. Колебанию, приходящему в точку Р от участка, прилегающего к границе первой зоны Френеля, будет соответствовать вектор ААп, повернутый относительно АА на л, так как по самому определению зон Френеля разность хода соответствующих им вторичных волн равна к/2. [c.271]

Рис. 13.4. Реостатный датчик и магнитоэлектрический приемник уровня топлива а — общин вид датчика, б — векторная диаграмма напряжений, в — электрические схемы магнитоэлектрического приемника уровня топлива на 24 В / — поплавок, 2 — ось, 3, 4 — нижняя и верхняя части корпуса, 5 — зажим, 6 — винт, 7 — рычаг, 8 — проволочная петля, 9 — ползунок, 10 - - текстолитовая пластина, И — конец обмотки реостата, 2 — обмотка реостата, 13, 14, 15 — первая, вторая и третья катушки приемника, 16 — зажим питания, 17 — добавочный резистор, 18 — термокомпенсационный резистор, 19 — реостат датчика Нл я Н Щ, Н1 и Н1 — векторы первой, второй и третьей катушек при пустом и полном баке, Н Н — результирующие векторы при пустом и полном баке

Рис. 6-8. Принципиальные схемы устройств для плавного регулирования напряжения а — с потеь циометром б — с лабораторным автотрансформатором (ЛАТР) в — с автотрансформатором, снабженным короткозамкнутой обмоткой, перемещаемой вдоль сердечника г — с индукционным регулятором (потенциал-регулятором) д — векторная диаграмма инд) кционного регулятора.

Рис. 2-2. Векторная Ф зе С напряжением, наблюдается до-диаграмма токов в ди- полнительный ток, отстающий от обыч-электрике. ного емкостного тока на некоторый

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...