Влияние температуры в камере сгорания на величину Т г. ст

Фиг. 73. а— влияние Т) . промежуточного охлаждения воздуха и продувки камеры сгорания на рост удельного веса наддувочного воздуха 1 — температура воздуха за холодильником б — влияние Пу. и на величину воздушного заряда посту- [c.363]

Уравнение (16) выявляет те переменные, которые влияют на величину скорости газового потока в выходном сечении сопла t a-Этими переменными являются отношение давлений рк/Ра, начальная температура газа в камере сгорания Тк, молекулярный вес смеси продуктов сгорания л и отношение их удельных теплоемкостей k. Рассмотрим влияние каждого из этих факторов в отдельности. [c.82]

Однако повышение давления в камере сгорания подавляет диссоциацию продуктов сгорания и, следовательно, ведет к повышению температуры Т . (см. далее раздел 3.4). Вместе с тем,, хотя увеличение давления в камере сгорания оказывает благоприятное влияние на скорость истечения, практически повышать давление в камере беспредельно нельзя, так как это ведет к чрезмерному увеличению сухого веса двигателя, а в случае ЖРД — и к увеличению веса системы подачи. Поэтому, если позволяют условия горения смеси в камере, на практике обычно выбирают умеренные величины отношения давлений — в диапазоне от 30 до 50, за исключением тех случаев, когда ракетный двигатель предназначен для работы на очень большой высоте. [c.83]

В условиях эксплуатации силовых установок влияние указанных факторов на границы срыва вызывает снижение диапазона устойчивой работы основных камер сгорания при полете на больших высотах. На рис. 2.24 показана качественная зависимость изменения границ бедного и богатого срыва от высоты полета. На малых высотах, как видно, величина атах—50- 60, т. е. допустимые коэффициенты а столь велики, что недостижимы в условиях нормальной работы топливо-регулируюш.ей аппаратуры. Согласно этому ать—1,2-1-1,5, что соответствует недопустимо высоким температурам газа перед турбиной. Но при увеличении высоты полета значения атах заметно снижаются. Поэтому для исключения возможности срыва пламени при резкой уборке РУД двигатели снабжаются устройством, не допускающим уменьшения расхода топлива через форсунки ниже некоторого минимально допустимого значения, выбранного с таким расчетом, чтобы соответствующие ему значения а в любых условиях полета не превышали атах. [c.68]

Влияние температуры в камере сгорания иа величину Гг.ст [c.249]

Следовательно, внутренний к. п. д. прямоточного реактивного двигателя существенно зависит от скорости полета и начальной температуры Г]. Влияние малой по величине скорости в камере сгорания Ш2 оказывается небольшим. [c.288]

При внутренней рециркуляции газов (рис. 47) отдельные струи факелов захватывают остывшие продукты сгорания (в результате отдачи тепла обрабатываемым изделиям в самом рабочем пространстве печи). Температура каждого факела при этом понижается. Количество газов, вовлеченных в движение горящей струи, оказывает влияние не только на величину и характер распределения температур в рабочей камере, но и на процесс горения газа, так как при смешивании обедняется горючая смесь и от этого удлиняется факел. Скорость струи в любом сечении, а также кратность циркуляции, зависит от расстояния сечения от устья горелки /, выраженного числом диаметров сопла горелки й, т. е. от отношения Ий. Чем больше это отношение, тем больше кратность циркуляции. Следовательно, для создания большей кратности циркуляции следует брать сопла малого диаметра, т. е. распределять газ на ряд малых струй. При таком рассредоточении отдельные струи быстро теряют свою индивидуальность, что способствует равномерному распределению температур. Кратность циркуляции будет тем больше, чем большая энергия струй затрачивается на преодоление сопротивлений, возникающих при циркуляции газов. Внутренняя циркуляция создается и в высокотемпературных печах с рабочей температурой выше 1300° С (печи для нагрева металла перед ковкой, штамповкой, обжиговые 146 [c.146]

Характеристические уравнения дают зависимость физических параметров среды от ее температуры, давления и химического состава. Поскольку в камерах сгорания стационарных агрегатов перепады давления незначительны по сравнению с общим давлением в камере, то во всех характеристических уравнениях влиянием изменения давления можно пренебречь и считать давление постоянной величиной, равной среднему давлению в камере горения р. С учетом этого во всех характери-стичеоких уравнениях величина р будет фигурировать в роли параметра. Аргументами характеристических функций, претерпевающими существенные изменения [c.412]

Весьма важны исследования влияния принятых ограничений на зоны допустимых значений для некоторых зависимых параметров. Так, представляют интерес для конструкторских разработок данные о взаимном влиянии между величиной конечной проводимости 0 2 и характеристиками МГД-генератора при наличии ограничений на ряд параметров. Для соответствующих исследований была использована часть модели, описывающая камеру сгорания, сопло, МГД-генератор и диффузор. В качестве исходных данных были приняты следующие мощность МГД-генератора Л мгд-г = 500 Мет, скорость плазмы в МГД-канале U = S50 м/сек, индукция магнитного поля В = 5 тл, коэффициент электрической нагрузки = 0,8, приалектродное падение потенциалов Удр = 60 в, сечение канала МГД-генератора — квадратное, ширина электродной секции в = = 6 см, температура стенки канала МГД-генератора Т% = 1200° К, давление за диффузором рзд = 1,05 ата, к.п.д. диффузора (по давлению) -цд = 0,8, горючее — метан, окислитель — воздух, обогащенный кислородом. [c.129]

Как ВИДНО из рис. 4.29, при km>2,0 рост температуры Тп.с замедляется, а затем при >3,0 она падает. Кроме того, с ростом йда относительно замедляется снижение расхода горючего, а следовательно, и ухудшение условий наружного охлаждения камер сгорания. Различная степень влияния изменений величины km на наружное охлаждение огневой стенки камеры приводит к неэкви-дистантности кривых а, бив (см. рис. 4,28) на всех трех участках, хотя перегибы этих кривых (т. е. сама смена участков износа) и происходят в области равных температур (870 К и 1070 К, причем для разных камер этим перегибам соответствуют различные величины коэффициента km)- Очевидно, что за счет этого влияния кривая а самая крутая, а кривая- в — самая пологая (из рассмотренных кривых). Уменьшение интенсивности влияния роста km на увеличение температуры огневой стенки должно было бы привести к прогрессирующему замедлению падения ресурса камеры сгорания по мере роста km, т. е. график t=f km) должен был бы стать вогнутым. [c.103]

Из сравнения графиков г)о = /1ео) для схем установок с дополнительной камерой) сгорания и без камеры видно, что в первом случае влияние степени сжатия дизеля на адиабатный к. п. д. меньше, чем в обычной установке с СПГГ-ГТ. Так, например, в обычной установке при р =2 ата изменение величины с 8 до 20 приводит к увеличению адиабатного к. п. д. с 24,8 до 29,9%. В установке с дополнительной камерой, в которой температура сгорания Тк.с = 1000 °К, тому же изменению параметров соответствует повышение к. п. д. лишь с 16 до 16,4% (см. фиг. 40), [c.57]

Нанесение покрытия и подслоя чаще всего производят плазменным способом [40]. Считается, что сцепление керамического покрытия с подслоем, а подслоя с основным металлом поршня имеется только механическое. Вследствие этого прочность сцепления в значительной степени зависит от качества подготовки поверхности поршней перед нанесением покрытий. Толщина покрытия, которая может длительно работать на поршне без отслоения, зависит от величины напряжений, возникающих в нем при нанесении, уровня рабочих напряжений, конфигурации камеры сгорания, наличия вьсточек и острых углов, а также от технологических факторов. Величина напряжений, возникающих в покрытии на дизеле, зависит от перепада температуры в нем, а также от различий в коэффициентах линейного расширения покрытия, подслоя и материала поршня (см. табл. 22 и 35). Учитывая напряженное состояние, конструктивные и технологические факторы, на головки поршней наносят покрытия толщиной 0,4—0,6 мм. При заданной толщине покрытия эффективность в снижении теплового состояния поршня определяется прежде всего коэффициентами теплопроводности керамики, которые до последнего времени еще мало исследованы. Данные, имеющиеся в литературе, по характеру изменения этого коэффициента от температуры, влиянию пористости и т. п. часто [c.122]

Изменение степени рециркуляции г приводит к изменению температурного поля топки, концентрации и дисперсного состава частиц сажи и, как следствие, к изменению всех радиационных характеристик пламени — спектральных и интегральных. Влияние стедени рециркуляции дымовых газов на концентрацию и дисперсный состав частиц сажи в пламени рассматривалось в предыдущих параграфах. Опыты, проведенные на котлоагрегате ТГМП-114, показали, что увеличение степени рециркуляции г дымовых газов в топочную камеру приводит к уменьшению коэффициента поглощения пламени аф и коэффициента поглощения потока частиц сажистого углерода ас в зоне максимального тепловыделения. В то же время в удаленных от этой зоны областях топки изменение г очень слабо сказывается на указанных величинах. Изменение степени рециркуляции г незначительно влияет на коэффициент поглощения газообразных продуктов сгорания а . Увеличение а , связанное с уменьшением температуры пламени при увеличении г, компенсируется соответствующим уменьшением этой величины в связи со снижением концентрации в пламени СО2 и НаО. Изменение же величины с с изменением г примерно аналогично по своему характеру соответствующему изменению концентрации сажи в пламени [л. [c.142]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...