Ступени с длинными лопатками

Расчет ступени с короткими лопатками постоянного профиля (l = d//>10) производят по среднему диаметру. Подобный расчет ступени с длинными лопатками служит исходным для последующего уточнения. [c.118]

Рнс. 4.8. Треугольники скоростей в ступени с длинными лопатками а —на наружном диаметре б — на внутреннем диаметре [c.121]

Рассмотрим поток в ступени с длинными лопатками (рис. 4.9). Обычно полная энергия потока на входе и выходе из ступени мало изменяется вдоль радиуса, и соответственно изоэнтропийный перепад энтальпий ha вдоль радиуса может быть принят постоянным. Поскольку давление в зазоре между направляющими и рабочими лопатками на внутреннем радиусе минимально, в направляющем [c.122]

Согласно опытам (гл. VI) осевой зазор может быть выбран значительным без ущерба для к. п. д., особенно в ступенях с длинными лопатками. Это благоприятствует решению задачи влагоудаления перед рабочим колесом. [c.232]

В качестве примера на рис. 106 представлены кривые ц = = / (и/Со) при наличии влагоулавливающего аппарата и без него. Коэффициент влагоудаления в этих опытах составлял 12—16%, возрастая с увеличением влажности. Влияние влагоулавливающего аппарата на к. п. д. ступени было сравнительно велико, поскольку высота лопатки была небольшая (55 мм). В этих условиях установка влагоулавливающего аппарата при малой степени влажности невыгодна, а при большой — получается заметный выигрыш к. п. д. В ступенях с длинными лопатками положительный эффект от влагоудаления перед рабочим колесом может быть и при сравнительно малой степени влажности. [c.248]

Это особенно касается лопаточного производства в связи с его централизацией. Проблема аэродинамики настолько изучена, что потребности крупного турбиностроения могут быть удовлетворены ограниченным числом профилей. Возможна также стандартизация целых ступеней с длинными лопатками. Наконец, высший уровень унификации должен охватывать такие объекты, как ЦНД в целом. При правильной постановке перспективного проектирования унифицированный ЦНД может применяться в турбинах как для АЭС, так и для ТЭС. [c.28]

Рис. 12-12. Треугольники скоростей пара и влаги в корневом и периферийном сечениях ступени с длинными лопатками.

Расчет ступени с длинными лопатками производится с помощью трех уравнений сохранения энергии, неразрывности и радиального равновесия. [c.171]

Исследования дисперсности жидкой фазы в ступенях с длинными лопатками проведены еще в недостаточном объеме, и пока не представляется возможным дать необходимые для расчетов обобщенные зависимости. Опыты на модельном отсеке последних ступеней турбины ВКТ-100 [Л. 13] показали различное влияние частоты вращения турбины на величину модального размера капель в разных сечениях за последней ступенью. На рис. 5-20,6 видно, что в периферийном сечении средний диаметр капель остается практически постоянным (d 20-H 30 мкм), а в средних сечениях наблюдается интенсивный рост размеров капель с уменьшением частоты вращения. [c.112]

Слабое влияние на экономичность вторичной, мелкодисперсной влаги, обнаруженное при испытании ступеней с длинными лопатками, подтверждается и другими исследованиями. Так, опыты, проведенные на регулирующих двухвенечных ступенях, срабатывающих большие сверхкритические теплоперепады, показывают, что снижение к. п. д., вызванное наличием мелкодисперсной влаги, возникающей в скачках конденсации в сопловых решетках, оказывается в 3—4 раза меньшим (см. гл. 6), чем падение к. п. д., причиной которого является начальная крупнодисперсная влага (рис. 5-25,й). В этих опытах конечная влажность у2 достигала примерно 20%, а теоретическая угт составляла 25—26 7о- Точка начала процесса лежала выше линии насыщения. Следует отметить, что при таких больших теплоперепадах в сопловых аппаратах образуются скачки конденсации, приводящие к дополнительным потерям энергии. Мелкодисперсная влага, образующаяся за скачками , имеет скорости, близкие к скоростям пара, влага в малых количествах оседает на рабочих лопатках и, таким образом, слабо влияет на эффективность ступеней. Приведенные на рис. 5-25 опытные данные были получены в результате снижения начальной [c.116]

Рис. 7-18. Схема периферийного сечеиия ступени с длинными лопатками.

Однако практическое использование предварительной закрутки для увеличения напора в ступенях с длинными лопатками при выполнении их по закону постоянной циркуляции встречает затруднения, связанные с тем, что распределение предварительной закрутки воздуха по радиусу оказывается неблагоприятным. [c.72]

Ступени с длинными лопатками выполняют с переменной степенью реактивности. [c.251]

Иная картина возникает в ступенях с большой веерностью, характерной для ступеней с длинными лопатками. При выходе из сопловой решетки (см. рис. 2.11, б) вектор скорости j имеет осевую С и окружную составляющие, которые заставляют частицы пара двигаться по винтовым траекториям, причем на каждую частицу пара действует центробежная сила, стремящаяся отбросить ее к периферии. В результате по радиусу в зазоре между сопловой и рабочей решетками устанавливается распределение давления, уравновешивающее центробежную силу частиц пара. Таким образом, давление парав зазоре увеличивается от корневого сечения к периферийному (рис. 2.26). [c.49]

Рнс. 2.26. Изменение параметров по высоте ступени с длинными лопатками [c.49]

Рис. 2.27. Треугольники скоростей для ступени с длинными лопатками

СТУПЕНИ С ДЛИННЫМИ ЛОПАТКАМИ [c.109]

Ступень, спроектированная по методу постоянного расхода, обладает малыми потерями энергии для всего практического диапазона ступеней большой веерности 10 > 0 > 2,5. Это наиболее распространенный метод закрутки ступеней с длинными лопатками. [c.113]

Просто и практично профилировать ступени с длинными лопатками с помощью метода расчета по элементарным струйкам. По этому методу проточную часть ступени, предварительно рассчитанную по параметрам в сечении на среднем диаметре, разделяют по высоте лопаток на несколько кольцевых струек (рис. 3.37), каждую из которых рассчитывают как ступень с короткими лопатками по одномерной схеме. Распределение степени реактивности по струйкам можно определять по уравнению (3.57). Прн этом вначале выбирают степень реактивности в корневой струйке = 0,1. .. 0,3. Для обеспечения повышенного момента сопротивления корневого сечения рабочей лопатки необходимо выбирать малые степени реактивности, т.е. в корневом сечении необходимо получать профиль активного типа. Для улучшения работы ступени в условиях переменного режима следует выбирать повышенные значения степени реактивности у корня рабочих лопаток. [c.113]

Коэффициент полезного действия ступени с длинными лопатками может быть найден суммированием по высоте мощностей, развиваемых на рабочих лопатках потоком каждой струйки, и последующим делением на располагаемую мощность ступени [c.114]

Изложенный расчет ступени с длинными лопатками на основе упрощенного уравнения радиального равновесия может быть использован как первое приближение. Для отработки высокоэкономичных ступеней с малым отношением 0 в настоящее время используются методы, основанные на полных уравнениях осесимметричного потока в ступени. Применяются саблевидные сопловые лопатки. Для сни- [c.114]

Для конструктивного выполнения сопловых и рабочих лопаток важен тип применяемой ступени. Ступени можно разделить на активные и реактивные, регулирующие и нерегулируемые, ступени с относительно короткими лопатками и ступени с длинными лопатками. [c.114]

Рис. 9-9. Схема проточной части ступени с длинными лопатками.

РАСЧЕТ ПОТОКА В СТУПЕНИ С ДЛИННЫМИ ЛОПАТКАМИ ПОСТОЯННОГО ПРОФИЛЯ [c.598]

Пренебрегая, как и ранее, радиальными составляющими скоростей, введем в рассмотрение радиальное ускорение, вызванное искривлением меридиональных поверхностей тока. Такой подход существенно расширяет расчетные возможности получения близких к действительности распределений параметров в ступени, особенно для ступеней со значительными отклонениями закрутки потока от условия СиГ = onst. К числу последних относятся ступени с сильно увеличивающимся от периферии к корню углом 1, ступени с большим углом ТННЛ, ступени с длинными лопатками и существенным меридиональным раскрытием проточной части. [c.198]

Осевой зазор. Чем больше межвенцовый осевой зазор, тем выше коэффициент разгона капель и тем меньше скорость соударения капель с РЛ. Вместе с тем от увеличения осевого зазора значительно снижаются ПАС, действующие на лопатки, тогда как к. п. д. ступени с длинными лопатками изменяется мало. Поэтому применение больших осевых зазоров в последних ступенях ВПТ — одно из наиболее эффективных средств снижения эрозии лопаток, особенно при очень высоких окружных скоростях последних РК быстроходных турбин. [c.243]

Литые диафрагмы тоже получаются с большими отступлениями. Но применение их в ступенях с длинными лопатками Бполне допустимо. В литых диафрагмах трудно выдерживать величину шага и устранять уступы на стыке частей лопаток у разъема, что вынуждает делать крайне нетехнологичный косой разъем. [c.202]

На основании полученных сведений расчет ступени с длинными лопатками, определяемыми отношением среднего диаметра к высоте лопаток / <10, ведем с закруткой лопаток и сопел по уравнению гси = onst. [c.191]

Головин ВЖ. Применение электрического метода измерения локальной влажности пара для исследования турбинной ступени с длинными лопатками Дис.. .. канд. техн. наук. М., 1965. [c.263]

Слабое влияние на экономичность вторичной влаги, установленное при испытании ступеней с длинными лопатками, подтверждается и другими исследованиями. Так, опыты, проведенные на регулирующих двухвенечных ступенях, срабатывающих большие сверх-критические теплоперепады, показывают, что падение к. п. д. от вторичной влажности оказывается в 3—4 раза меньшим, чем от начальной (рис. 12-16, а). Следует отметить, что при больших теп-лоперепадах в сопловых решетках образуются скачки конденсации, приводящие к дополнительным потерям энергии. Мелкодисперсная влага, образующаяся за скачками, имеет скорости, близкие к скоростям пара она почти не оседает на рабочих лопатках и. [c.337]

Сопоставление опытных и расчетных данных, полученных для ступеней с разными высотами лопаток, приведено на рис. 12-24, а. Из сопоставления кривых следует, что в ступенях с малыми высотами лопаток (ступени / и 2) расхождение между опытом и расчетом несколько больше, чем в ступени 3. По-видимому, это можно объяснить увеличением в ступенях с малыми высотами лопаток относительных потерь на утечку пара в надбандажном уплотнении и потерей энергии, связанной со вторичными течениями, которые не учитываются расчетными зависимостями. Здесь же даны расчетные зависимости Дт1ог = /(уо), определенные по параметрам на среднем радиусе (кривая 4) и по сечениям по высоте лопатки (кривая 4 ). Из рис. 12-24, а видно, что расчет снижения к. п. д. от влажности в ступенях с длинными лопатками по параметрам потока на среднем радиусе дает существенное отклонение от экспериментальных результатов. Значительно лучшее совпадение опытных и расчетных значений к. п. д. получается в том случае, когда учитывается реальное распределение параметров по высоте лопатки. [c.350]

Для ступеней с длинными лопатками переменного по высоте сече1ния применяются лопатки также с верховой посадкой, но с мно говильчатым хвостом. Такие лопатки, как правило, е имеют ленточного бандажа, верх же их часто заостряется с тем, чтобы уменьшить опасность при случайном задавании лопаток о статор. Лопатки связываются несколы<,имн проволочными бандажами для облегчения веса последних вместо проволок иногда применяются трубки. [c.640]

Таким образом, первоисточником причин потери газодинамической устойчивости, как правило, является отрыв потока в меж-лопаточных каналах компрессора. Очаги срыва локализуются вначале на стенках профиля, по мере дросселирования потока постепенно разрастаются и на некотором режиме сливаются в обширные зоны, охватываюш,ие целый ряд межлопаточных каналов. Радиальная протяженность этих зон зависит от относительного диаметра ступени й (относительной длины лопаток). В ступенях с длинными лопатками срывные зоны занимают только часть высоты лопаток в периферийной области (рис. 7.17, а). По мере дросселирования потока область, занятая срывным течением, все больше смеш,ается в сторону втулочной области, одновременно распространяясь и в окружном направлении. В ступенях с большим относительным диаметром втулки (короткие лопатки) зоны срывного течения охватывают всю высоту лопатки сразу (рис. 7.17, б). [c.122]

До сих пор при рассмотрении процессов в ступени предполагалось, что параметры потока в зазорах между соплами и рабочими лопатками, перед и за ступенью неизменны вдоль радиуса, т.е. р г) = = onst j (г) = onst aj (л-) = onst и т.д. Однако во всякой реальной ступени параметры потока вдоль радиуса изменяются. Эти изменения параметров сравнительно невелики в ступенях с с // = 0 более 10—13. Такие ступени называют ступенями с относительно короткими лопатками и при их расчете и профилировании изменением параметров по высоте лопатки пренебрегают. Ступени с 0 < 10 относят к ступеням с длинными лопатками (ступени большой веерности). В этих ступенях параметры вдоль радиуса (по высоте лопатки) изменяются значительно, что приводит к необходимости учитывать эти изменения при профилировании лопаток. В ступенях с длинными лопатками профили сопловой и рабочей решеток вдоль радиуса изменяются вследствие изменения углов потока на входе в решетки и выходе из них, т.е. лопатки приходится закручивать , чтобы обеспечить высокий КПД ступени. [c.109]

Рис. 3.35. Ступень с длинными лопатками, спрофилированная по закону r = onst (а, = 16° и/с, = 0,4 Pjk rf// = 3 p = 0 Mi,-0)

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...