Специальные расчетные сетки

Специальные расчетные сетки [c.425]

Специальные расчетные сетки 427 [c.427]

Специальные расчетные сетки 429 [c.429]

Джентри, Мартин и Дали [1966] рассмотрели в этой расчетной сетке второго типа граничные условия на стенке со скольжением. Единственным условием, которое здесь необходимо соблюсти, является условие равенства нулю потоков через стенку всех переносимых газодинамических функций. Это условие можно поставить, либо записав специальные уравнения, выражающие равенство этих потоков нулю для пристеночных ячеек с центром в точке ш 1, либо применив к некоторым из этих членов способ отражения. Введя фиктивную ячейку с центром в точке и) внутри стенки, положим [c.395]

Одно из преимуществ этой формулы заключается в том, что она справедлива (без применения сгущения сетки или другой специальной техники) в случае больших разрывов в значениях теплопроводности на грани контрольного объема. Таким образом, расчетная область может содержать участки как с высокой теплопроводностью, так и не проводящие тепло. [c.50]

Расчетное исследование теплового и напряженно-деформированного состояния опытного поршня дизеля ЧН 21/21, конструкция которого была специально разработана в ЦНИДИ для использования при высоком наддуве до = 2,5 МПа, проводилось для двух вариантов головок поршней. Основное конструктивное отличие рассматриваемых вариантов головок состоит в том, что при одинаковой форме камеры сгорания вариант П по сравнению с вариантом I имеет более тонкое днище и более глубокое поднутрение в гребне. Таким образом, главное внимание при расчетном исследовании сосредоточено на анализе влияния жесткости или металлоемкости днища и гребня на распределение температуры, а также механических и температурных напряжений в головке составного поршня. Все рассуждения относительно осесимметричной схематизации геометрической формы головки составного поршня и действующей на него нагрузки, высказанные ранее применительно к поршню дизеля ЧН 26/26, остаются в силе и в данном случае. Оба варианта конструкции головки имеют ярко выраженные тонкостенные элементы и при разбиении на конечные элементы следует иметь в виду существование моментного напряженного состояния. Поэтому аппроксимация тонкостенных элементов конструкции осуществлена несколькими слоями конечных элементов по толщине. Схемы разбивки вариантов конструкций головки поршня сеткой конечных элементов приведены на рис. 9.7 и 9.8. [c.152]

Традиционные методы расчета стержневых систем имеют такую же последовательность, и многие ее аспекты подробно исследованы при разработке математического обеспечения для стержневых систем. Однако приложение этой схемы к расчету двумерных и трехмерных объектов требует решения многих специальных Бопросов. Одним из них является назначение расчетных узлов. Для стержневых систем эта процедура никаких затруднений не вызывает- За расчетные узлы, как правило, принимаются точки пересечения стержней, а за конечные элементы (КЭ) сами стержни или простейшие образования из них—крестообразные, рамнообразные и т. п. Для двумерных и трехмерных объектов эта процедура сходна с процедурой нанесения расчетной сетки в других численных методах. Положение часто осложняется высоким градиентом разрешающей функции, что вызывает необходимость сгущения расчетной сетки. По-видимому, автоматизация этого процесса будет весьма затруднительной, хотя за рубежом уже имеются примеры автоматического построения расчетной сетки для простейших случаев. [c.96]

При использовании программы программист прежде всего должен сгенерировать сетку из конечных элементов, соответствующую рассматриваемой геометрической области. Для этого можно воспользоваться либо специальной интерактивной программой, либо заранее созданной и хранящейся в памяти ЭВМ сеткой. После этого по программе FEDSS рассчитывается каждая стадия технологического процесса с использованием в качестве исходных данных результатов расчета предьщущей стадии технологического процесса. Результаты моделирования выводятся в виде графиков или линий равного уровня. Следует отметить, что пользователь сам может выбирать тот или иной вид графической информации. Программа FEDSS является лишь частью полной системы моделирования на основе метода конечных элементов. На рис. 11.1 показана общая схема этой системы. Штриховыми линиями выделено непосредственное моделирование технологического процесса. В тех случаях, когда необходим дальнейший расчет по программам анализа приборов, в программе FEDSS используются сетки, пригодные для приборного анализа, так как этот анализ накладывает гораздо более жесткие требования на расчетную сетку, чем моделирование технологического процесса. [c.307]

Расчет течения методом конечных элементов провели Окер-рол и Морган [5.69]. В целом согласие с точной теорией было неплохим, однако, несмотря на местный подбор расчетной сетки, точность расчета ухудшалась в области передних кромок профиля. Соответствующая схема расчета методом конечных разностей была менее точной. Специальный выбор расчетной сетки в методе конечных элементов применялся также в работах [5.29] и [5.70] расчеты сравнивались с экспериментом и было получено очень хорошее их соответствие. В работе [5.71] методика конечных площадей использовалась для расчета высокоскоростных течений. При этом для решеток с заостренными кромками профилей расчетом были получены почти точные [c.149]

Хотя при раздроблении расчетной сетки и достигается некоторое повышение точности расчета вблизи входной кромки, все же преобразование конфигурации профиля лопатки из физической плоскости в расчетную [6.65] и использование специально подогнанных сеток [6.58, 6.65] оказалось более изящным и по-тенцпально более эффективным способом расчета околокромоч-ных зон. [c.194]

Несмотря на значительные расхождения между экспериментальными и расчетными данными (рис. 3.11), выражение для конвективной составляющей коэффициента теплообмена в ряде случаев [75, 76, 78, 88] довольно успешно описывает экспериментальные данные. Это позволило провести ряд специальных опытов, направленных на изучение механизма конвективного теплообмена в слоях крупных частиц. Исследования проводились на установке, подробно описанной в параграфе 3.4. Измерение коэффициентов теплообмена между поверхностью датчика-нагревателя и слоем дисперсного материала осуществлялось по методике, изложенной в 3.4.3. В данной серии опытов использовался датчик диаметром 13 мм, устанавливаемый вертикально вдоль оси колонны или горизонтально на расстоянии 62 мм от газораспределительной решетки. Слой образовывали модельные материалы — стеклянные шарики узкофракционного состава со средними диаметрами 0,45 мм (0,4—0,5), 1,25 мм (1,2— 1,3) и 3,1 мм (3,0—3,2). Их физические характеристики приведены в табл. 3.3. Коэффициенты теплообмена измерялись в псевдоожиженных слоях, затем в плотных, зажатых сверху жесткой металлической сеткой (опыты проводились в колонне из оргстекла, при этом движения частиц не наблюдалось). Эксперименты с плотн лми зажатыми слоями повторялись заметного разброса точек (вне пределов точности измерений) не наблюдалось. [c.88]

Формулировка метода конечных элементов. Основные соотношения МКЭ для задач статики и динамики конструкций могут быть получены как обобщения известных вариационных методов Галеркина, Ритца и других, например коллокации, наименьших квадратов, на пространство кусочно-непрерывных базисных или пробных функций специального вида [47]. Для построения этого пространства исходная расчетная область D (конструкция или ее отдельные элементы) покрывается сеткой, составленной из совокупности М достаточно простых непересекающихся подобластей - конечных элементов Д , связанных между собой в отдель- [c.104]

Первый контактный экономахшер опытной конструкции производительностью по воде до 10 т/ч и теплопроизводительностью около 300 Мкал/ч был установлен в котельной Соломенского банно-прачечного комбината Киева в 1959 г. для горячего водоснабжения бани. Экономайзер квадратного сечения имел размеры 1100 X 1100 X 5200 мм. В качестве насадки были применены слой керамических колец Рашига размерами 35 X 35 X 4 мм высотой 300 мм и слой деревянных реек 100 х 100 мм высотой 2800 мм [42]. В той же котельной в 1962 г. установлен второй экономайзер с насадкой только из керамических колец, что позволило снизить его высоту до 2600 мм. Расчетная высота насадки из колец 35 X 35 X 4 мм составляет 650 мм. Верхняя часть экономайзера с каскадным дегазатором воды выполнена в виде всасывающей коробки дымососа, установленного на высоте 3,5 м на специальных кронштейнах, заделанных в стену. Расчетная теплопроизводительность экономайзера составляет до 0,6 Гкал/ч, производительность по воде — 15—20 т/ч. С точки зрения эксплуатации наиболее рационально устраивать боковой выход охлажденных газов, что позволяет установить сверху люк для загрузки насадки, совмещаемый с взрывным клапаном. Каплеулавливающая насадка может быть уложена на съемную решетку или сетку, расположенную на трубах водораспределителя. [c.24]

Разработанная методика разделения дисперсий была использована при определении предельного эффекта от оснащения ССПУ специального фрезерного станка, предназначенного для обработки пера лопаток компрессора турбореактивного двигателя. Для этой цели по расчетной программе была обработана и измерена партия лопаток (55 шт.). Каждую лопатку измеряли в 40 контрольных точках, образующих сетку на ее поверхности. [c.134]

Краевые условия. Анализ краевых задач в двумерном случае. В алгоритмах расчета сеток возможны различные способы расстановки узлов на границе области. Наиболее часто узлы на границе области считаются заданными и фиксированными. Этот способ используется и при построении блочно-структурированных сеток, когда расчетная область разрезается на подобласти, и на общих их границах узлы должны совпадать. Если сетки в отдельных блоках рассчитывать независимо друг от друга, то гладкость линий сетки в местах стыковок блоков нарушается. Гладкость сеточных линий и движение узлов на линиях стыковок блоков в соответствии с заданными критериями оптимальности достигаются специальной организацией перекрытия блоков, реализованной в программе MOPS-2а. [c.520]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...