Коэффициент оптической чувствительности по напряжению

Чтобы отличить одну константу от другой, коэффициент оптической чувствительности по напряжениям можно обозначить через Са- [c.76]

Теперь рассмотрим полуэмпирический метод оценки коэффициента оптической чувствительности по напряжению С , предложенный в работе [91]. Дело в том, что описанная выше расчетная схема для определения С , позволяющая с достаточно высокой точностью определить полимера по химическому строению повторяющегося звена, не устанавливает связи между и другими оптико-механическими показателями (модулем упругости, температурой стеклования и др.). Проведем сначала анализ в общем виде. [c.243]

Коэффициент оптической чувствительности по напряжению в стеклообразном состоянии. [c.417]

Изменяя степень сшивания полимера путем изменения содержания ТМП получали материалы с различной жесткостью и оптической чувствительностью [3]. Состав испытанных материалов (в эквивалентных долях) приведен в табл. 1. Из полиуретана каждого состава отливали одновременно несколько образцов. На диске диаметром 80 и толщиной 10 мм, отлитом в форму из дюралюминия, определяли величину коэффициента относительной усадки бо и величину оптической постоянной по напряжениям Од. Для определения модуля упругости и коэффициента Пуассона V был испытан на растяжение плоский образец в виде лопа-302 [c.302]

Вследствие этих перемещений изменяется положение контакта между сопрягающимися зубьями. В итоге эксперименты, выполненные на увеличенных моделях из оптически чувствительного материала, показали, что распределение напряжений не всегда пропорционально нагрузке. Однако коэффициенты концентрации напряжений для разных уровней нагрузки обычно разнились между собой по величине меньше чем на 10%. [c.249]

В общем случае моделирования объемных термоупругих напряжений при произвольном заданном температурном поле Т х, у, z), когда модель склеивается из элементов, изготовленных из несжимаемого оптически чувствительного материала, по всем стыкам также должны быть устранены разрывы перемещений, получающиеся при выборе начальных размеров элементов по этапам 1, 2 (см. табл. 1). Такие способы устранения разрывов перемещений осуществляются, если вместо рассмотренного выше множества полей перемещений Ufo -f Uio выбрать подмножество соответствующее материалу с тем же коэффициентом теплового расширения а и модулем упругости Е, но имеющему коэффициент Пуассона [л = 0,5. Здесь Uio — перемещения по стыкам всех элементов, соответствующие решению термоупругой задачи для заданного температурного поля при = 0,5, когда объем каждого элемента определяется только его температурным [c.70]

Экспериментальные исследования напряжений в резьбовых соединениях проводились поляризационно-оптическим методом на плоских, объемных замораживаемых моделях, а также моделях, выполненных из оптически нечувствительного материала ОНС с оптически чувствительной вклейкой по исследуемому сечению [5—7]. При этом наиболее точное моделирование работы резьбовых соединений осуществляется на моделях из материала ОНС, так как при применении соответствующего метода может быть обеспечено выполнение условий подобия моделей натурной конструкции по масштабу деформаций и величине коэффициента Пуассона. Исследованию напряженного состояния резьбового [c.83]

Развитый в работе [91 ] полуэмпирический подход для оценки коэффициента оптической чувствительности по напряжению полимеров позволяет также рассчитьгаать моду ль упр гости линейного стеклообразного полимера. Исполь я соотношение (217) для огфеделения величины, можно записать [c.247]

Коэффициент оптической чувствительности по напряжению является фундаментальной характеристикой материалов, используемьк в поляризационно-оптическом методе исследования напряжений. Согласно этощ методу из прозрачных оптически чл вствительных материалов изготавливается мо- [c.247]

Кроме температуры стеклования и плотности для сополимеров рассчитаны такие характеристики, как показатель преломления п, коэффициент оптической чувствительности по напряжению, температура начала интенсивной термической деструкции Tj, диэлектрическая проницаемость , параметр растворимости 5, поверхностная энергия у. Расчеты проводили соответственно по уравнениям (190), (183), (202 ), (223 ), (33 Г) и (410). Прежде всего сопоставим расчетные и экспериментальные величины свойств гомополимеров. Эги данные приведены в табл.П-4-2. В большинстве случаев наблюдается хорошее совпадение экспериментальных данных с расчетными. Отдельно следует остановиться на расчете такой характеристики гомо- и сополимеров, как плотно сть р, для которых в таблице приводится два расчетных значения. Первое из них определено с помощью уравнения (7), а второе - по соотношениям (454) и (455), которые y raтывaют температурную зависимость коэффициента молекулярной упаковки. В случае стеклообразного полимера (полиметилметакрилат) расчетное значение плотности, пол)ченное по уравнению (7), хорошо совпадает с экспериментальным значением. Для гомополимеров с низкими температурами стеклования, которые при комнатной температуре находятся в высокоэластичесиэм состоянии, учет температурной зависимости ко- [c.469]

У - поверхностная энергия оо - термический коэффициентобъемног о расширения в стеклообразном состоянии температура начала интенсивной термической деструкции - коэффициент оптической чувствительности по напряжению. [c.469]

Что касается таких характеристик, как параметр растворимости, поверхностная энергия, температура начала интенсивной термической дестру кции, термический коэффициент объемного расширения в стеклообразном состоянии и коэффициент оптической чувствительности по напряжению, то эти характеристики совпадают с экспериментальными с обычной для таких расчетов тотаостью [c.470]

Хизол 4485 (прежде называвшийся хизолом 8705) представляет собой мягкий уретановый каучук с высокой оптической чувствительностью по напряжениям. При соответствующей механической обработке он не дает заметного краевого эффекта времени и нри комнатной температуре не обнаруживает вязкого течения. Он обладает большим коэффициентом теплового расширения, легко обрабатывается и склеивается с другими материалами. Листовой хизол 4485 находит применение нри исследовании температурных и динамических напряжений. Его можно изготовить отливкой из смеси, составленной из 100 частей хизола 2085 (прежде 8530) как основного материала и 24 частей хизола 3562 (прежде G-5) в качестве отвердителя. Смесь нолимеризуется в течение 2 час при 138° С и затем в течение 4 час при 100° С. [c.136]

Температуру замораживания Тз и Та", модули упругости i и Ez, коэффициенты оптической чувствительности i и Сг слоев определяли на замороженных тарированных образцах с базисными отметками при заданном нагружении по термооптическим кривым и приращению деформации. Характер распределения напряжений при нагружении модели иллюстрирует интерференционная картина, полученная на полярископе Meopta . [c.32]

Изучение картины полос в срезе этой модели показывает, что основную нагрузку при растяжении двухслойной пластины с различными модулями упругости слоев воспринимает более жесткий слой, напряжения в котором распределяются неравномерно — наиболее напряженными являются точки по контуру волнистой поверхности в наименьщем сечении среза растягиваемой модели. Распределение напряжений в слое с модулем упругости < п равномерное, о чем свидетельствует одинаковая освещенность нижней части среза. По измеренным разностям хода а в точках этих сечений, зная коэффициент оптической чувствительности слоев i и Сг, можно подсчитать значения разностей главных напряжений (oi—аа) в этих точках. Распределение напряжений (oi—(12)00, где [c.33]

Исследования на плоских моделях объемной задачи резьбового соединения приближенно оценивали возможные концентрацию и распределение напряжений по контуру резьбы, но не позволяли измерить распределение нагрузки но виткам резьбового соединения. Применение метода замораживания , приведенное в ряде работ (см., например, [2,3]), не обеспечивает соблюдения условий моделирования из-за значительного искажения формы резьбы и получаемых нарушений условий контакта, которое осуществляется в большом числе мест соединений зубьев. Необходимость обеспечения условий контакта, особенно при большом числе мест соединений, как известно, делает метод замораживания , требующий больших деформаций в модели, неудовлетворительным. Тензоизмерения па натурной конструкции, где все условия работы соединения соблюдены, не позволили пока достаточно хорошо замерить распределения напряжений по контуру и концентрации напряжений из-за малых размеров по дну резьбы и отсутствия достаточных зазоров между навинчиваемыми частями соединения. При исследованиях, рассмотренных в [4], распределение усилий по виткам резьбы определялось экспериментально на натурной конструкции резьбового соединения, нагружаемого в разрывной машине. Эта задача давала в какой-то мере приближенное решение, так как усилия оценивались по показаниям тензодатчиков, установленных по дну искусственно выполненной продольной канавки в соединении. Распределение напряжений по контуру резьбы и коэффициенты концентрации находили с применением плоских моделей и моделей прозрачного оптически нечувствительного материала с вклейками из оптически чувствительного материала по диаметральному сечению. Этот путь экспериментального решения был правильный, однако размер моделей оказался недостаточным для возможности правильной оценки порядков полос интерференции для зон концентрации напряжений. [c.137]

Таким образом, существует возможность моделирования объемных термо упругих напряженных и деформированных состояний по заданному температурному полю с применением несжимаемого оптически чувствительного материала. Эта возможность определяется существованием способов устранения разрывов перемещений и деформаций свободных элементов модели без изменения их объема, что соответствует экспериментальному решению термоупругой задачи при (л = 0,5. Поэтому моделирование термоупругих напряжений с применением существующих оптически чувствительных заморажив 1емых материалов не имеет принципиальных отличий или ограничений по сравнению с моделированием напряжений от силовых нагрузок. Появление некоторой погрешности, вызванной неравенством коэффициентов Пуассона натуры и модели, определяется несжимаемостью имеющихся замораживаемых материалов, а не природой объемных напряжений в исследуемой конструкции, т. е. тем, вызваны ли эти напряжения внешними силовыми нагрузками или неравномерным температурным полем. [c.71]

При исследовании напряжений этим методом модель отливают из прозрачного оптически чувствительного материала (как и в методе полимеризации) в формы, элементами которых являются армирующие детали композитной модели исследуемой конструкции, с которыми заливаемый материал скрепляется в нужных местах. В процессе полимеризации при повышенной температуре и последующего охлаждения в отливаемой модели возникают напряжения и соответствующее им двойное лучепреломление. Модели просвечивают в полярископе и измеряют напряжения по картинам полос интерференции обычными при поляризационнооптических измерениях способами. Напряжения возникают за счет различных коэффициентов удлинения элементов композитной модели, т. е. за счет стеснения деформаций одних элементов со стороны других. Поэтому метод получил название метода стесненной усадки. Этот простой и удобный метод позволяет исследовать напряжения при равномерном изменении температуры (или усадке) в довольно сложных композитных конструкциях на плоских и объемных моделях. [c.298]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...