Наклонные сечения гранных тел

Наклонные сечения гранных тел [c.85]

Если секущая плоскость пересекает носитель грани, совместное решение дает уравнение линии Li одного из следующих типов прямая, окружность, эллипс, парабола, две ветви гиперболы, пара параллельных прямых, две пересекающиеся прямые. Прямая — результат сечения плоской грани, окружность — сечения сферической грани или нормального сечения цилиндрической и конической граней. Пара параллельных прямых (две ветви гиперболы) появляются при сечении цилиндра (конуса) плоскостью, параллельной оси, эллипс — при наклонном сечении цилиндра или конуса, парабола —при сечении конуса плоскостью, параллельной образующей. Конкретный тип в случае кривой второго порядка распознается с помощью инвариантов уравнения второй степени малого дискриминанта [c.104]

Сталь периодического профиля, получаемая горячей продольной прокаткой, по форме поперечного сечения может быть круглой, овальной, квадратной, прямоугольной, двутавровой, швеллерной с правильным периодическим чередованием сечений (рис. 7). Согласно ГОСТу 8319—57 применительно к стану 550 установлены следуюш,ие основные параметры этого вида горячекатаной стали периодического профиля. Вес 1 пог. м прутка периодического профиля от 7 до 50 кг. Наибольшая длина одного периода прокатки 1960 мм. Отношение площадей большего сечения к меньшему до 3,5. Угол наклона наружных граней поперечных сечений профиля не более 10°. Радиус перехода от одного [c.64]

Угол а наклона наружных граней поперечных сечений [c.807]

Брус прямоугольного сечения с двухсторонними вырезами и ступенчатый с круговой галтелью (фиг. 4) при наклоне боковых граней выреза или ступеней на угол Р (фиг. 5. а —в). [c.446]

Угол а наклона наружных граней попереч-пых сечений профиля Не более 10 [c.115]

Топки с шурующей планкой. Топки с шурующей планкой появились в Германии незадолго до второй мировой войны и в данное время преимущественно распространены в ФРГ. Топочное устройство (рис. 2-11) представляет собой неподвижную колосниковую решетку, по которой перемещается слой топлива при помощи трехгранной планки, совершающей периодически возвратно-поступательное движение вдоль решетки [Л. 4—11]. В сечении планка имеет форму треугольника с большим углом наклона передней грани (30—40°) и малым углом наклона задней грани (18—20°). При движении ее вперед происходит значительное перемещение частиц топлива [c.27]

При обегании шкива ремень деформируется и угол клина его уменьшается. Поэтому угол, Ф наклона боковых граней канавок шкивов назначают несколько меньше угла сечения ремня. [c.477]

Линия сечения 1—I верхней грани призмы с поверхностью конуса представляет собой дугу окружности. Нижняя грань призмы пересекает поверхность конуса также по дуге (2—2) окружности. Линии сечения /—2 боковых граней призмы с поверхностью конуса в данном случае представляют собой гиперболы, так как угол наклона этих граней к основанию конуса больше угла наклона контурных образующих к основанию конуса. [c.157]

Рассмотрим теперь наклонное сечение, нормаль к которому составляет угол 0 с осью X (рйс. 2,9, Ь), Нормальное и касательное Те напряжения, возникающие в этом сечении, можно найти из условий равновесия трехгранного элемента. При записи уравнений равновесия следует иметь в виду, что не все площади граней элементов одинаковы и для получения полной силы каждое напряжение должно быть умножено на площадь той грани, на которой оно возникает. Та же самая процедура проводилась ранее при выводе соотношений (2.7) для двухосного напряженного состояния. Условие равновесия усилий в направлении (Те (рис, 2.9, Ь) дает [c.77]

В общем случае напряженное состояние в теле неоднородно, от различно в различных точках, и поэтому в любом сечении тела напряжения распределены неравномерно. Для изучения напряженного состояния в точке рассматривается элементарный параллелепипед ск X dy X dz, вырезанный в окрестности этой точки. Ввиду малых размеров параллелепипеда принимается допущение о том, что по его граням и любым наклонным сечениям напряжения распределяются равномерно. В зависимости от того, испытывает ли параллелепипед растяжение (сжатие) в одном, двух или трех взаимно перпендикулярных направлениях, различают три вида напряженного состояния линейное, или одноосное (рис. 3.1, а), плоское, или двухосное (рис, 3,1, б), объемное, или трехосное (рис, 3.1, в). [c.33]

Нормальное напряжение в любой точке А поперечного сечения пропорционально соз 0, где 0 — угол отклонения луча, проходящего через точку А, от оси. Напряжение максимально в центре и убывает к краям стержня. Чем шире клин, т. е. чем больше угол ср наклона боковой грани к оси, тем больше разница между максимальным и расчетным напряжениями в сечении. Подсчет показывает, что [c.226]

Угол а наклона наружных граней поперечных сечений профиля, не более Радиус В перехода от одного сечения к другому в продольной плоскости, [c.144]

Принимая указанные предпосылки Кулона, легко получить формулу для давления сыпучего тела. Рассматривая стенку постоянного поперечного сечения, выделяем ее элемент с перпендикулярным размером 1 м. Угол наклона линии грани АВ стенки к вертикали обозначим через е (положителен против хода часовой стрелки). [c.22]

Профиль осевого сечения трапецоидального червяка дан на фиг. 136. Угол наклона боковых граней трапеции принимается обычно равным 20°. [c.285]

Наклон отражающей грани А В на угол л вызовет, кроме того, отклонение выходящего осевого луча из плоскости главного сечения вниз и а угол [c.512]

При определении поперечной силы Qx.к воспринимаемой хомутами, пересеченными наклонным сечением, усилия в отдельных ветвях заменяем усилиями, равномерно распределенными вдоль граней балки [c.231]

Проекции следов наклонного сечения j, j, С на гранях элемента определяют через проекцию следа его на грани ВВ совместным решением равенств [c.231]

По формулам (VI.59), (VI.61) можно проверять прочность на изгиб и по наклонным сечениям, начинающимся в пределах от грани опоры до конца зоны анкеровки напрягаемой арматуры предварительно-напряженных элементов, армированных прядями без анкеров, учитывая, что в пределах зоны анкеровки расчетные сопротивления арматуры имеют пониженные значения. [c.243]

Плоский трапециевидный образец сжимается между подушками пресса силой Р. Считая, что нормальные напряжения Оу распределены по горизонтальному сечению F равномерно, найти напряжения и в точке К наклонной грани образца. [c.51]

Из анализа общей формулы (9.8) для касательных напряжений т видно, что напряжения в плоскости сечения вала распределены неравномерно и в зависимости от радиуса изменяются по линейному закону от нуля в центре сечения до максимума на его периферии (рис. 211, а). В продольных сечениях, проходящих через ось вала, по закону парности касательных напряжений возникают такие же по величине касательные напряжения (рис. 211, б), В элементе материала, мысленно выделенном из наружных слоев стержня сечениями, параллельными и перпендикулярными к образующим (рис. 212), по граням будут действовать только касательные напряжения. В сечениях, наклоненных к оси, будут также и нормальные напряжения, как об этом подробно указывалось при рассмотрении напряженного состояния элемента, находящегося в условиях чистого сдвига. Наибольшие нормальные напряжения действуют на главных площадках, которые, как известно, наклонены под углом 45" к площадкам чистого сдвига [при кручении - под углом 45" к оси вала (рис. 212)]. [c.232]

Высоту и ширину гасителя, расстояние первого р.чда гасителей и последующих рядов (если они имеются) от сжатого сечения, взаимное расположение гасителей (расстояние между гасителями поперек потока и вдоль него), углы наклона верховой, низовой и боковых граней гасителей принимают на основании экспериментальных исследований конкретных гасителей применительно к рассматриваемым случаям или по аналогам. [c.227]

Выше указывалось, что расчетные фЪрмулы для призматического стержня можно применять и к стержням переменного сечения, если наклон боковых граней не превышает . Однако в технике (особенно в машиностроении) значительно чаще приходится встречаться с более резкими изменениями очертания стержня. Такие изменения имеют изображенные на рис 225 стержни с выточками, отверстиями, переходными галтелями и т, п. В зонах таких изменений обычный закон распределения напряжений резко [c.227]

Любая плоскость в общем случае мерес(ч<ает поперхности геометрических тел по плоской кривой или ломаной липии. Рассмотрим случаи пересечения плоскостью гранных тел и тел пранюиня. Часто такие сечения называют наклонными сечениями. [c.85]

Топка состоит из неподвижной колосниковой решетки, по всей илирине которой при помощи замкнутой цепи, расположенной в узкой щели (шириной 20 мм) между двумя полотнами решетки, передвигается чугунный брусок — шурующая планка. В сечении планка имеет форму треугольника с углом наклона передней грани в 40—60 и углом наклона задней грани в 15—20 . При движении планки вперед она задней гранью захватывает уголь из-под загрузочного бункера, перемещает его по решетке, одновременно осуществляя шуровку горящего слоя. Дойдя до конца решетки, планка сбрасывает с нее выгоревший шлак в бункер. Благодаря различным углам наклона граней планка при прямом и обратном ее ходе перемещает различное количество топлива. При движении планки вперед она перемещает определе1гное количество топлива, при обратном же ходе практически происходит лишь шуровка слоя. [c.117]

Выше был рассмотрен случай, когда на двух взаимно перпендикулярных площадках элемента действовали только нормальные напряжения, т. е. эти 1шощадки были главными площадками. Рассмотрим теперь самый общий случай плоского напряженного состояния предположим, что на гранях исходного элемента действуют и нормальные, и касательные напряжения (рис. 7.1, б и 7.5, а). Наклонным сечением, перпендикулярным плоскости чертежа, разделим элемент на две части. Рассмотрим равновесие, например, левой части. Обозначив площадь наклонной грани через F и составляя уравнения статики для суммы проекций всех сил (рис. 7.5, в) на направления (7, и т получим [c.144]

Как показывают результаты опытов, проведенных различными исследователями, коэффициент гасителей зависит в общем случае от чисел Рейнольдса и Фруда, степени затопления гидравлического прыжка Т1зт = Аб/Лс, относительного расстояния от сжатого сечения до гасителя /р/Ас, относительной глубины воды над гасителем, относительных геометрических размеров гасителей (см. рис. 25.4) относительной высоты гасителя рр/Лс, относительной ширины гасителя Ар/рр, относительной ширины зуба прорезной стенки Ар/Апр — так называемого коэффициента разрезки (Апр — ширина прорези), относительных расстояний между шашками и пирсами поперек потока и вдоль него между рядами, от углов наклона передней, задней и боковых граней и от некоторых других факторов. [c.229]

Для определения напряжений по любым площадкам, перпендикулярным основанию abed парал-.телепипеда, можно использовать формулы плоского напряженного состояния [формулы (3.6) и (3.7)]. Главные напряжения aj и Стз при чистом сдвиге, как известно, равны по величине экстремальным касате.тьным напряжениям и, следовательно, равны касательным напряжениям по боковым граням параллелепипеда, расположенным в поперечных сечениях бруса. Главные площадки наклонены под углом 45° к площадкам чистого сдвига (рис. 6.13). [c.178]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...