Тепловой поток через экраны

Исходные данные к примеру расчета теплового потока через экраны [c.96]

Если между обеими поверхностями расположить экран, охлаждаемый до некоторой промежуточной температуры, то тепловой поток через изоляцию, а соответственно и тепловые потери будут меньше, несмотря на затрату холода для отвода теплоты от активного экрана (или экранов). Энергетический выигрыш на гелиевом уровне при использовании азотного экрана может составить 30— [c.326]

После определения теплового потока через систему экранов можно найти температуру любого экрана, что существенно для оценки правильности выбора материала экрана. Зная температуру излучающей или тепловоспринимающей поверхности, нетрудно найти температуру поверхности ближайшего экрана, участвующей в теплообмене излучением. Например, для первого экрана [c.97]

Погрешность опытов при этом составляла в среднем 20%, достигая при малых тепловых потоках 25—30%-Для экспериментального исследования теплообмена в зоне клеевых соединений при нестационарном тепловом режиме использовался модифицированный вариант установки, приведенной на рис. 4-2. Основной модификации подвергся рабочий участок, схема которого показана на рис. 4-7. Источниками теплового потока постоянной плотности являлись нагреватели /, 2. Сток тепла осуществлялся к водяному холодильнику 3 через систему образцов 4. В качестве образцов применялись склеенные цилиндрические блоки диаметром 68 и длиной 70 мм. Для снижения радиальных тепловых потерь использовались боковые экраны 5 из материала образцов и охранная тепловая изоляция из порошка окиси магния, Боковые потери тепла при этом не превышали 4—6% общего количества подводимого тепла для каждого склеенного образца. [c.111]

Тепловой поток, проходящий через испытываемый образец и тепломер, снимается только с наружной (верхней) поверхности корпуса тепломера, поскольку поверхность экрана воспроизводящего элемента имеет собственное тепловыделение. Конфигурация корпуса тепломера должна обеспечить равенство площадей тепловоспринимающей и теплоотдающей поверхностей. [c.257]

В первоначальном варианте среда с температурой около 300° С поступала из водяного экономайзера двумя потоками во фронтовую панель нижней радиационной части каждого из корпуса и выходила из нее с расчетной температурой 358° С. Затем среда направлялась в боковые экраны НРЧ, где ее температура повышалась согласно тепловому расчету котла до 384° С на выходе из панелей. Через каждую боковую стену проходил самостоятельный поток. Задняя панель была разделена на две части. В этой панели расчетная температура среды на выходе достигала 395° С. Из НРЧ потоки направлялись в переходную зону. [c.286]

Внутреннюю полость охранных колпаков 4 можно заполнять многослойной экранной изоляцией. В качестве последней удобно использовать, например, алюминиевую фольгу толщиной 0,01 — 0,03 мм. Экраны помогают снизить тепловую проводимость А [t) полости колпака. Однако экранам присущи два недостатка 1) необходимость учитывать поправку на их теплоемкость, 2) нестабильность коэффициента А (/) из-за постепенного тускнения поверхности. Наиболее стабильное значение А (t) дают искусственно зачерненные поверхности стержня и колпака, когда в полости между ними нет экранов. Правда, коэффициент А (t) при этом приобретает наибольшее возможное значение, и тепловой поток через полость становится соизмеримым с потоком через образец. [c.107]

Величина бх. ш в значительной мере изменяется в зависимости от температуры плавления шлака и условий теплообмена. При этом, например, при недостаточной температуре топочных газов на поду и на стенках пред-топка возможно накопление значительного слоя тугоплавкой фазы шлака. Поэтому целесообразно температуру плавления шлака Т л и коэффициент теплопередачи через пленку жидкого шлака задавать при расчетах теплообмена, исходя из свойств минеральной части сжигаемого топлива. Тогда выражение для плотности результирующего теплового потока через покрытый шлаком участок ошипованного экрана к пароводяной смеси в трубах можно записать в виде [c.216]

Результаты обследования показали, что для всех рассмотренных котлов в зоне коррозии экранные трубы, как правило, активно омываются топочной средой. Эта зона характеризуется повышенными температурами металла труб и их внутренней удельной загрязненностью. Общий характер расположения зон активной коррозии говорит о влиянии на него близости факела крайних к экрану горелок топки как за счет возрастания температуры топочной среды в пристенной зоне, так и за счет увеличения подачи к поверхности труб коррозионно-активных компонентов топочных газов. Как правило, зона активной коррозии экранов располагается в топке на уровне ядра факела, на наиболее теплонапряженных участках панелей труб. Измерения падающих тепловых потоков через штатные лючки на боковом экране НРЧ и по ширине верхнего ската экрана котла ТПП-210 свидетельствуют, что как в нредтопке, так и в открытой части экранов имеют место высокие тепловые нагрузки. По данным Ю. Г. Дашкиева в открытой части экранов в сечении пережима уровень тепловых потоков примерно одинаков для бокового и заднего экранов. [c.118]

МВт стали однокорпусные котлы ТГМП-314. Тепловое напряжение топочного объема снижено до 195 кВт/м . Количество горелок увеличено до 16, горелки расположены в два яруса на фронтовой и задней стенах. Расстояние от осей крайних горелок до боковых экранов возросло до 2,9 м. По высоте экраны разбиты на три последовательно включенные части нижнюю, среднюю и верхнюю радиационные части. Среда от входа до выхода из котла движется двумя неперемешивающимися потоками. Перебросы с одной стороны котла на другую отсутствуют. Между каждой частью экрана в пределах потока осуществляется полное перемешивание среды. Выходные панели нижней радиационной части, наиболее неблагоприятные с точки зрения образования отложений оксидов железа, расположены в углах топочной камеры, т. е. в наименее теплонапряженном месте. На котле ТГМП-314 имеется рециркуляция газов через подовые шлицы, которая способствует снижению локальных тепловых потоков на экраны нижней радиационной части. [c.223]

Приведенные в [Л. 24] экспериментальные исследования шипового экрана проводились при сжигании мазута в горизонтальной циклонной камере диаметром 600 мм, причем в качестве калориметра применялось заднее днище камеры, охлаждаемое водопроводной водой. Исследовались шипы с различной длиной и из различного материала, а также различные набивные массы. Неучитывание градиента температур по радиусу шипа привело к значительному занижению средней и максимальной температуры в конце шипа, а следовательно, градиента средних температур в шипе. При определении теплового потока в ножке шипа автор не учитывал теплообмен между набивкой и шипом через боковую поверхность последнего. Эти методические недочеты, а также отсутствие шлакового покрытия на шиповом экране при проведении опытов огра- [c.124]

Из анализа рис. 4-23—4-25 можно видеть, что наличие контактиьго сопротивления приводило к снижению максимальной температуры шипа, причем тем больше, чем больше была теплопроводность футеровки. Однако при этом значительно больше возрастает максимальная температура набивки над и между шипами вследствие уменьшения доли тепла, проходящего через шипы. Возрастает также температура шлаковой пленки. Наглядно это видно из рис. 4-26, где показана зависимость тепловых потоков и температур в различных точках шипового экрана в зависимости от величины контактного сопротивления. [c.142]

Поставленная задача имела, однако, ряд существенных упрощений, В частности, не учитывалось шлаковое покрытие экрана, а плотность результирующего теплового потока, проходящего через экран, принималась вне связи с особенностями топочного процесса. Коэффициент теплопроводности карборундовой набивки (Хн= = 12-н14 ккал/м -ч) был принят много выше, чем это соответствует отечественным данным, что существенно сузило область применимости результатов работы, В силу последнего обстоятельства концентрация теплового потока на внутренней стейке трубы под шином была сравнительно мала. [c.150]

Контроль распространения факела в топках газомазутных котлов осуществляется только визуально через лючки в разводке экранных труб либо вообще не проводится. Между тем предотвращением наброса факела на экраны удается не только уменьшить локальные тепловые нагрузки. Одновременно снижаются интенсивность наружной коррозии поверхностей нагрева, а также образование окислов азота и серного ангидрида, уменьшается низкотемпературная коррозия хвостовых поверхностей нагрева. Все это подчеркивает важность эксплуатационного контроля развития факела, распределения и уровня <7пад. Целесообразно проводить такой контроль путем установки в зонах максимальных тепловых потоков достаточно надежных и долговечных термовставок в экранные трубы, хотя бы периодических измерений ад через разводки труб, а также за счет визуального наблюдения факела. Здесь большие перспективы имеет внедрение промышленного телевидения. [c.216]

Равномерное распределение потока в межтрубном пространстве по периметру пучка обеспечивается подбором перфорации обечайки высотой около 300 мм на входе теплоносителя в пучок и на выходе из него. Выравнивание потока по длине пучка достигается при помощи горизонтальных перфорированных листов в межтрубном пространстве пучка. В зазоре между корпусом и обечайкой предусмотрено уплотнение, снижающее пе-ретечку греющего теплоносителя. Равномерное распределение натрия второго контура в трубах обеспечивается за счет переменной перфорации части центральной опускной трубы, выступающей за кромку нижней трубной доски. Трубы по высоте пучка дистанциониру-ются решетками, конструкция которых представлена на рис. 3.35. Решетки гофрированных полос толщиной 1 мм, между которыми располагаются дистанционирующие кольца, сваренные с полосами по кромкам. Толстостенные трубные доски (толщина около 275 мм) для предохранения от тепловых ударов при резких изменениях нагрузок и температур, особенно в местах приварки труб, защищены тепловыми экранами экраны выполнены в виде пластин, установленных перед трубными досками и имеющих соответствующие отверстия для труб пучка [19]. Для компенсации значительных температурных деформаций верхней трубной доски ее соединение с монтажным фланцем корпуса выполнено через упругий цилиндрический элемент (рис. 3.36). Компенсация температурных деформаций труб пучка теплообменника, которые не имеют компенсирующих гибов, осуществляется за счет подвижности нижней трубной доски, выполненной совместно с нижним коллектором [20]. [c.108]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...