Зависимость Релаксационная стойкость

Рис. 1.20. Температурная зависимость релаксационной стойкости сталей ЭП-44 > О) и ЭП-182 (А > А) после различных режимов термической обработки

Таблица 3 Зависимость релаксационной стойкости сплава ТАН 5-2 1 от величины начального напряжения

ЗАВИСИМОСТЬ РЕЛАКСАЦИОННОЙ СТОЙКОСТИ [c.12]

Рис. 1. Зависимость релаксационной стойкости и твердости сплава марки ТАН 5-2-1 от температуры закалки

Зависимость релаксационной стойкости исследуемых сплавов от режимов закалки и старения яе монотонна в отличие от зависимости твердости. Сопротивление релаксации напряжений сплавов весьма чувствительно к нх структурным изменениям, происходящим в процессе термической обработки. [c.15]

Рассматривая совместно данные твердости и релаксационной стойкости, можно заключить, что при принятых условиях испытания релаксация, вероятно, в основном развивается сдвиговым механизмом. Об этом свидетельствует тот факт, что на рассмотренных рисунках максимум. релаксационной стойкости всегда располагается я области высоких прочностных свойств. Однако если бы при принятых условиях испытания релаксация развивалась только сдвиговым механизмом, то, очевидно, максимум релаксационной стойкости всегда совпадал бы с максимальной твердостью, и зависимость релаксационной стойкости от режимов термической обработки была бы такой же монотонной, как и зависимость твердости. А этого яе наблюдается. [c.16]

Изложенное объяснение характера зависимости релаксационной стойкости от режимов термической обработки сугубо предположительно. Оно требует обстоятельной проверки экспериментами, выясняющими механизм развития процессов перехода упругой деформации в необратимую в зависимости от температуры и. начального напряжения испытания, а также характера структуры сплава. [c.16]

Изучалась также температурная зависимость релаксационной стойкости. Для углеродистой стали выявлен прямолинейный характер изменения величины I 1п от температуры (рис. 2). [c.44]

При одинаковых условиях внешнего воздействия на деталь (при ее механической и термической обработке и сборке) остаточные внутренние напряжения обнаруживают следующую зависимость от свойств материала детали понижаются с уменьшением модуля упругости, предела текучести, коэффициента усадки (при литье), коэффициента линейного расширения, релаксационной стойкости, теплостойкости, температуры рекри- [c.406]

Рис. 4. Зависимость модуля упругости жаропрочных сталей и сплавов от температуры I. Релаксационная стойкость сталей и сплавов

Рис. V. 14, Релаксационная стойкость сталей для крепежных деталей в зависимости от начального напряжения

Марочник построен по принципу применения и содержит сведения о химическом составе, механических свойствах и твердости в зависимости от размера поковки (отливки или детали) и режимов термической обработки параметры ковочных, литейных свойств и обрабатываемости резанием характеристики свариваемости, флокеночувствительности, склонности к отпускной хрупкости, а также некоторые справочные данные по механическим свойствам в зависимости от температур отпуска, испытания и ковки, по пределу выносливости при отрицательных температурах, релаксационной стойкости, длительной прочности, ползучести, жаростойкости, коррозионной стойкости даются сведения о зарубежных материалах, близких по химическому составу к отечественным. [c.13]

Релаксационная стойкость в зависимости от температуры испытания [c.700]

В зависимости от назначения к проволоке предъявляют различные, иногда противоречивые требования. Например, проволока для воздушных линий связи должна иметь высокую прочность и низкое удельное электросопротивление. Этими свойствами обладает биметаллическая сталемедная или сталеалюминиевая проволока. Проволока для пружин должна иметь высокий предел упругости, хорошую релаксационную и коррозионную стойкость, особенно при работе в условиях повышенных температур и в специальных средах (например, пружины клапанов двигателей внутреннего сгорания). [c.145]

Для новых пружинных сплавов на основе никеля марок ТАН 5-2-1 и МХТА 16-8-3-1 также была выявлена аначительная зависимость релаксационной стойкости их от режимов термической обработки, чему посвящена настоящая статья. [c.12]

На рис. 2 показана подробная зависимость релаксационной стойкости и твердости-от условий термической обработки для сплаза марки МХТА 16-8-3-1. [c.13]

На рис. 3 показаны кривые зависимости релаксационной стойкости и твердости сплава марки ТАН 5-2-1 от температуры старения. Оптимальная температура старения для этого сплава 650°. Повьппевие тем1пературы старения до 700 ведет к за.метному уменьшению со противления релаксации сплава. Мак-. симальная твердость достигается при той же температуре старения, что и максимальная релаксационная стойкость сплава марки ТАН 5-2-1. Однако повышение температуры старения с 650 до 700° дает очень незначительное понижение твердости, в то время как релаксационная стойкость сплава при этом заметно уменьшается. Следовательно, и в данном случае почти нет соответствия между кривой релаксации и кривой твердости. [c.14]

Для сплава марки МХТА 16-8-3-1 также была установлена довольно резкая зависимость релаксационной стойкости этого сплава от температуры старения. Максимальная релаксационная стойкость сплава марки МХТА 16-8-3-1 достигается после старения при температуре 700° (см. ряс. 4). [c.14]

При рассмотрении зависимости релаксационной стойкости сплавов от режимов термической обработки возникает вопрос о наиболее достоверных схемах, объясняющих мехаииэм перехода упругой деформации в необратимую. Здесь необходимо подчеркнуть, что имеется крайне малое количество работ, посвященных экспериментальному исследованию физической природы релаксации напряжений в металлах. Несмотря на убедительность ряда теоретических представлений, пока еще немного экспериментальных доказательств реальности того ил и иного процесса, вызывающего релаксацию напряжений. [c.15]

Релаксационная стойкость наклепанной проволоки снижается при повьш1ении температуры. На рис. 1.2.17 приведена зависимость релаксационной стойкости при кручении от суммарного обжатия. Штриховая линия соединяет максимумы релаксационной стойкости. При температуре 15- 25 °С максимальная стойкость соответствует суммарному обжатию 80 - 90 %, с повышением температуры она падает до 5 - 10 %. [c.151]

Из термокинетической диаграммы превращения аусгенита стали 15ХМ (рис. 8) видно, что в зависимости от скорости охлаждения изделия в стали могут быть получены различные структуры, состоящие из феррита и перлита, феррита и бейнита. При очень большой скорости охлаждения, например, малогабаритных изделий, структура может состоять полностью из бейнита. В зависимости от структуры соответственно могут меняться и жаропрочные свойства. Наиболее низкими жаропрочными свойствами обладает сталь со структурой чистого феррита и карбидов, наибольшей прочностью — сталь со структурой бейнита. Механические свойства стали в зависимости от температуры указаны в табл. 13, а данные по релаксационной стойкости — в табл. 14. [c.97]

В связи с явлением ползучести в титановых сплавах при нормальной температуре и напряжениях меньше Оо,2 имеет место релаксация напряжений. При испытании на релаксацию величина накопленной деформации весьма близка к деформации ползучести, которая накопилась бы при непрерывном действии постоянного напряжения, равного полусумме начального и конечного напряжений, как это было показано в работе [17]. Релаксация интенсивно протекает в первые минуты и часы испытаний, а затем затухает. Процесс релаксации протекает в том же диапазоне напряжений, в котором наблюдается ползучесть. В связи с этим условный предел ползучести (0,5—0,7)ао 2 в зависимости от легирован-ности сплава является одновременно и условным пределом релаксации напряжений, а релаксационная стойкость может оцениваться по результатам испытаний на ползучесть. [c.128]

Однако основным свойством, которым должны обладать npyxiriHHbie стали и сплавы, является высокое сопротивление малым пластическим де(]юр-мациям как в условиях кратковременного (предел упругости), так и длительного (релаксационная стойкость) нагружения, зависящее от состава и структуры этих материалов, а также от параметров воздействия на ннх внешних условий — температуры, коррозионной активности внешней среды и др. Между сопротивлением малым пластическим деформациям и пределом выносливости во многих случаях существует корреляционная снязь. Установлена также связь между сопротивлением малым пластическим деформациям и степенью развития таких неупругих эф4 ектоБ, как амплитудно-зависимое внутреннее трение, упругое последействие (прямое и обратное) и упругий гнстере-вис. [c.204]

Твердость пружин после обачной закалки и отпуска, как правило, находится в пределах 42—48 HR . При более высокой твердости пружины склонны к хрупкому и в том числе к замедленному разрушению. Пружины, рессоры и другие упругие элементы больших сечений и те, от которых требуется повышенная релаксационная стойкость, в том числе п при небольшом нагреве, изготовляют из легирован-, ных сталей, чаще всего из кремнистых, а также хромомарганцевых, кремне-иромистых, хромованадиевых и др. Указанные в табл. 9 режимы отпуска позволяют характеризовать качество пружинных сталей. Практически используемые режимы отпуска тех или иных упругих элементов зависят от (условий их службы и могут варьироваться в достаточно широких пределах, В табл. 10—14 приведены зависимости свойств наиболее распростра-и ениых пружинных сталей от тем- - [c.212]

Сплав 30Н25КТЮ относится к элинварам с наиболее высокой точкой Кюри (470 °С). Благодаря этому, он сохраняет температурнз о стабильность упругих свойств и релаксационной стойкости вплоть до 400 °С. Сплав рекомендуется применять после низкотемпературной термомеханической обработки с последующей закалкой и старением. Учитывая большое влияние предшествующей обработки на свойства стали, конкретный режим деформации и термической обработки подбирается для каждой партии сплава в зависимости от заданных механических свойств. Высокий запас пластичности в горячем и холодном состоянии позволяет изготавливать изделия сложной формы. [c.836]

При одинаковом или сравнимом внешнем воздействии остаточные напряжения обнаруживают зависимость от свойств материала понижаются с уменьшением Коэффициента усадки при затвердевании расплавленного металла, модуля упругости, предела текучести, коэффициента линейного расширения, в особениести в температурном интервале перехода от пластической деформации к упругой. Этн напряжения понижаются также с увеличением структурной однородности по сечению детали, с уменьшением релаксационной стойкости, теплостойкости, температуры рекристаллизации, и е уменьшением различия в удельных объемах твердого раствора и вновь образующихся или выделяющихся из него при охлаждении вторичных фаз. [c.237]

Средний огпуск (350—400° С) средне- и высокоуглеродистых сталей (0,5—1,0%) обеспечивает высокие предел упругости, предел выносливости и большую релаксационную стойкость. Поэтому этот вид отпуска используют после закалки пружин. Температуру отпуска пружин из углеродистой ста(ли в зависимости от требуемого предела прочности, предела упругости и вязкости обычно принимают равной 350—400° С. [c.321]

II ползучесть (в условиях малых деформаций, характерных для релаксации) показывают, что не суш ествует закономерных зависимостей между этими двумя свойствами, независимо от температуры н времени испытаний (табл. 61). Известны снлавы, показывающие высокое сопротивление нолзучестн, но обладающие вместе с тем очень низкой релаксационной стойкостью. [c.301]

Упрочнение холодной пластической деформацией. Для изготовления средних и мелких витых пружин широко применяют патентированную проволоку (диаметром до 8 мм), изготовляемую из среднеуглеродистых сталей с содержанием марганца 0,3—0,6% и сталей 65Г и 70Г с содержанием марганца 0,7—1,0%, а также из углеродистых инструментальных сталей. После навивки в холодном состоянии пружины подвергают низкому отпуску (175— 250° С, выдержка 15—20 мин в зависимости от диаметра проволоки) для снятия напряжений, повышения пределов упругости и выносливости, релаксационной стойкости и обеспечения стабильности размеров пружины. [c.234]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...