Коэффициент К, зависящий от наклона зубьев

Коэффициент формы зуба У/д. (аналог момента сопротивления изгибу) зависит от эквивалентного числа зубьев 2 , коэффициента сдвига рейки и дан нарис. 6.18. Коэффициент угла наклона зуба У вычисляется пя (8.66). Напряжение изгиба эквивалентной шестерни [c.212]

Расчетная нагрузка. Нормальная к зубу нагрузка Р передается по контактным линиям общей длиной Z.. В общем случае суммарная длина контактных линий зависит от ширины колес В, угла наклона зубьев Ро и коэффициента, учитывающего количество линий контакта, воспринимающих нагрузку Г, [c.292]

Итак, для фрез с винтовыми зубьями коэффициент равномерности зависит от числа зубьев, диаметра фрезы, угла наклона зубьев со и ширины фрезерования В. [c.282]

Этот коэффициент учитывает поддерживающий эффект ненагруженной части зуба, и поэтому в отличие от эвольвентного зацепления он зависит от модуля П1 и угла наклона зубьев р. Коэффициент формы зуба определяют экспериментально, он имеет размерность длины (.и,. ч.ч или см). Значения УfJ приведены на графике рис. 8.10. [c.271]

Обработка внутренних зубьев обкаточным инструментом на специальных или универсальных зубофрезерных станках находит все более широкое применение. Профиль зубьев обкаточного инструмента зависит от модуля т, числа зубьев г, коэффициента смещения х и угла наклона зубьев Р колеса. [c.149]

Строго говоря, коэффициент 863 не является постоянным, а зависит от угла наклона зубьев и коэффициента перекрытия, но так как при обычно встречающихся параметрах передачи колебания его незначительны, можно принимать во всех случаях указанное значение. [c.76]

Как показывают результаты опытов, проведенных различными исследователями, коэффициент Сх гасителей зависит в общем случае от чисел Рейнольдса и Фруда, степени затопления гидравлического прыжка т]зт=Аб//г", относительного расстояния от сжатого сечения до гасителя /г/Ас, относительной глубины воды над гасителем, относительных геометрических размеров гасителей (см. рис. 25.4) относительной высоты гасителя рг/Ас относительной ширины гасителя Ь /рг, относительной ширины зуба прорезной стенки Ьг/Ьщ) — так называемого коэффициента разрезки, Ьцр — ширина прорези, относительных расстояний между шашками и пирсами поперек потока и вдоль него между рядами от углов наклона передней, задней и боковых граней и от некоторых других факторов. [c.507]

Коэффициент осевого перекрытия ер имеет место в шевронных и цилиндрических передачах с косыми и круговыми зубьями. Он дополняет коэффициент торцового перекрытия и зависит от ширины зубчатого венца и угла наклона линии зуба. [c.31]

Суммарная длина контактных линий I, расположенных в поле зацепления косовубой передачи, влияет на ее нагрузочную способность. Величина / зависит от рабочей ширины зубчатого венца Ьщ, коэффициентов перекрытия ва н ер и угла наклона зуба на основном цилиндре Рь. [c.140]

Для прямозубых некорригированных шестерен стандартного профиля = 17. У корригированных прямозубых шестерен гщ1п зависит от коэффициента смещения исходного контура, у косозубых — также и от угла наклона зуба. Следует иметь в виду, что с увеличением 21 при одном и том же диаметре шестерни уменьшаются модуль зацепления и объем снимаемой стружки при зубонарезании, увеличивается коэффициент торцового перекрытия, улучшается плавность работы. Но при этом снижаются изгибная выносливость и статиче- [c.58]

Геометрический расчет конических колес с круговыми равновысокими и равноширокими зубьями производ.чтся так же, как и геометрический расчет колес с прямыми зубьями. В качестве расчетного принимается внешний окружной модуль для зубьев с осевой формой 1 и III и средний нормальный модуль т для зубьев по форме II. Особенность расчета заключается в выборе диаметра do зуборезной головки, расчете среднего угла наклона линии зуба и подборе коэффициента х смещения исходного контура. Определение отдельных параметров — угла ножки и головки зубьев — зависит от их осевой формы — I, II или III. Диаметр зуборезной головки выбирается по специальным таблицам з зависимости от параметров R и mte- Средний угол наклона линии зуба определяется по выбранному номинальному диаметру зуборезной головки и коэффициенту ширины зубчатого венца. [c.142]

В косозубой передаче вопрос о выборе допускаемого контактного напряжения решается сложнее. Дело в том, что выкрашивание обычно развивается на ножках зубьев. Вследствие наклонного положения линий контакта один край этой линии лежит на ножке, а другой край — на головке зуба большего колеса и, следовательно, на ножке меньшего колеса. Поэтому, чтобы выкрашивание произошло вдоль всей линии контакта, нужно превзойти допускаемое напряжение как на ножках ведомого, так и на ножках ведущего колес. Если выкрашивание начинается на ножке ведомого колеса, то после некоторого числа циклов оно перестает развиваться далее, пока не возникает выкрашивание на ножке ведущего. Поэтому контактная прочность косозубого зацепления зависит как от [онх], так и от [ояа]. Зависимость эта довольно сложная. Приближенно можно принять, что расчетное значение коэффициента ксштактных [c.265]

Мгновенное положение зуба фрезы определяется мгновенными углами контакта и бг его крайних точек 1 к 2. Выделим элементарную ширину фрезерования кВ и определим мгновенную элементарную. окружную силу йР , соответствующую этой ширине. Опытами А. М. Розенберга, Н. Н. Зорева и др. установлено, что если угол наклона винтовой канавки о зубьев фрезы не превышает 45°, то удельная сила резания и окружная сила практически не зависят от угла о. Некоторое увеличение удельной и окружной сил при углах со > 45 можно учесть поправочным коэффициентом Си (табл. 21). [c.231]

Общая длина контактных линий зависит от ширины венца колеса 6 -, угла наклона линии зубэ р и коэффициента перекрытия Величина при Ва> ,0 не остается постоянной по фазам зацепления, так как в передаче нагрузки могут участвовать и одна, и несколько пар кон тактирующих зубьев. Поэтому в расчетах используют минимальное значение [c.162]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...