Стержневой, Свистки

Часть I настоящей книги посвящена газоструйным излучателям и, в частности, стержневым свисткам. Именно этот наиболее простой и эффективный тип излучателей сейчас позволяет получать мощности порядка киловатта при излучении в газовую среду. Наряду с описанием исследований физики процесса и выбора оптимальных режимов работы в части I [c.4]

Подобные результаты были получены и для Ро = 4 и 5 ата. Первый максимум излучения довольно узок, и поэтому для его обнаружения необходимо тщательно настраивать величины I ж к. Второй максимум гораздо более широк (рис. 21, б), и, возможно, именно поэтому он и был отмечен большинством исследователей. Так как величина излучаемой мощности в обоих этих максимумах приблизительно одинакова, то оптимальными можно считать такие размеры резонатора, когда его диаметр примерно равен глубине. Как будет показано далее, для стержневых свистков [c.35]

По данным Гартмана, мощность излучения стержневого свистка оказалась пропорциональной не У Ро—0,9, как для обычного генератора, а ]/ Р(,—0,3. Однако увеличения к. п. д. не наблюдалось. [c.66]

Гартман предпринял попытку, используя метод Теплера, выяснить механизм работы стержневого свистка как при докритических, так и сверх-критических давлениях при очень низких частотах (2 ггf). Полученные результаты подтвердили возможность работы при Ро 0,5 ати и даже при более низких давлениях. [c.67]

Проведенные исследования не позволяют представить полную картину генерации звука в стержневом свистке, однако отмеченные особенности работы такой конструкции по сравнению с обычным генератором указывают на положительную роль косых скачков по сравнению с прямым. Напрашивается вывод об общности процессов, происходящих в стержневом излучателе и излучателе с косым скачком. [c.67]

Таким образом, уже первые исследования показали, чго стержневые свистки обладают целым рядом преимуществ по сравнению со своим классическим прототипом (простота конструкции, меньший расход воздуха, большая устойчивость работы при изменениях давления и параметра I). Кроме того, возможность работы при низких давлениях позволяла надеяться на увеличение к. п. д. за счет снижения значения и повышения кинетической энергии струи при Р 90°. Все это привело к тому, что в последние годы для различных технологических целей стали разрабатываться почти исключительно стержневые излучатели. [c.68]

Совместная работа Акустического института АН СССР и Научно-исследовательского технологического института по исследованию и разработке газоструйных излучателей привела к созданию нескольких вариантов стержневых свистков (ГСИ-2, ГСИ-3 и ГСИ-4). Так как основные параметры их настройки мало отличаются друг от друга и в основном освещены в предыдущих параграфах, а конструктивно они отличаются лишь методом выброса отработанного воздуха, то более подробно мы их рассмотрим в гл. 6, посвященной методам разделения акустической энергии от сопутствующего воздушного потока. [c.100]

Газоструйные излучатели, 10 (см. также Излучатели Буше, Гартмана, Стержневой, Свистки и т. д.) [c.681]

Наши испытания различных типов резонаторов К, предназначенных для работы в стержневых генераторах (при К = 1,6), показали, что в первой резонансной области (лежащей в районе 7 мм) для данного типа свистка мощность излучения мало зависит от формы наружной кромки резонатора (рис. 26). Вдали от оптимальной настройки излучателя кривые мощности гораздо сильнее отличаются по абсолютным значениям, хотя характер зависимости от I остается тем же. Резонатор с плоской кромкой (кривая 2) имел хорошие акустические показатели. [c.43]

Максимальный кпд стержневых Г. и. приближается к кпд свистков и составляет 18—25%. [c.74]

Здесь следует отметить, что в последних разработках фирмы Astro-soni s In . (США) этот принцип повышения мощности излучения использован в конструкции стержневого свистка, предназначенного для распыления и сушки жидких продуктов [36]. В этом излучателе сходящееся [c.22]

Действительно, для стержневых свистков фирмы Demister AB (Швеция) наилучшие результаты, судя по приведенным данным, получены при К = 2,5 [40]. Тщательные исследования Р. И. Школьниковой [321 для de — Ъ мм и = 7 мм показали, что оптимум излучения наблюдается при К — 1,6—1,66 (табл. 6), тогда как по данным работы [47] при = 1,6 генерация полностью прекращается. Чем объясняется такое различие рекомендаций, в настоящее время сказать трудно. По этому поводу можно лишь высказать некоторые предположения. [c.40]

Интересно отметить, что излучатель с косым скачком уплотнения может работать при очень низких перепадах давления, в частности модель Куркина испытывалась при = ати. Наши измерения, проведенные на несколько видоизмененной конструкции излучателя (ГСИ-1), показанной на рис. 42, в которой эллиптический корпус заменен круглым и использована система для естественного выброса отработанного газа (об этом подробно см. в гл. 6), показали, что изменение излучендя в зависимости от давления воздуха не является линейной функцией. На рис. 43 приведена запись величины звукового давления по оси излучения при медленном изменении давления Ро в сопле. Выборочные измерения мощности излучения для нескольких значений Р показали, что устойчивое излучение начинается при 0,6 ати, т. е. при давлении ниже критического. Границей между двумя режимами генерации, соответствующими околозвуковому и сверхзвуковому течениям, служит давление 1,5 ати, причем эта граница в зависимости от настройки несколько смещается. При работе излучателя во второй области генерации, например при Р = 2,5 ати, акустическая мощность приблизительно в пять раз больше, чем при Р(,=0,д ати, но к.п.д. излучателя немного выше при втором режиме работы. Начало генерации в излучателе ГСИ-1 (разработанном в сотрудничестве с Научно-исследовательским технологическим институтом) при перемещении рассекателя соответствовало полностью введенному в сопло рассекателю, т. е. когда излучатель работал в режиме стержневого свистка. Здесь следует отметить общность процессов, происходящих в излучателях с коническим рассекателем и со стержнем (об этом см. в гл. 5). Стержень в излучателе, по-видимому, можно представить как своеобразный вырожденный конус с углом 0 = 0°. [c.62]

Хотя влияние дополнительного резонатора обычно состоит в усилении уже возникших акустических колебаний, тем не менее, судя по размерам канавки и ее расположению, по-видимому, здесь имеет место не усиление, а дополнительное возбуждение звука, подобное происходящему в свистках Левавассера. В этом случае излучатель как бы имеет два источника генерации, синхронизированных между собой, один из которых усиливает или даже инициирует работу второго. Это предположение основано на том, что при некоторых режимах работы излучателя, особенно стержневого типа (о чем еще будет подробно сказано в гл. 6), струя отработанного воздуха движется не в сторону резонатора, как показано на рис. 4, а после взаимодействия с резонатором изменяет свое направление и обтекает сопло. При этом кинетическая энергия струи достаточно велика, чтобы возбудить акустические колебания в тороидальном резонаторе, например типа Гельмгольца [15]. Необходимо лишь, чтобы частота колебаний в обоих излучателях была одинаковой, а фаза подобрана так, чтобы колебания усиливались. Так как вторичные резонаторы применяются обычно в стержневых излучателях при с с, когда поток воздуха из резонатора движется в основном по направлению к соплу, такой механизм работы вторичного резонатора кажется весьма правдоподобным. [c.24]

Одной из первых заинтересовалась стержневыми излучателями шведская фирма Demister AB, учитывая возможность их работы при низких давлениях [40]. При разработке промышленного варианта был учтен опыт Буше по повышению к.п.д. свистков за счет увеличения диаметра резонатора по сравнению с соплом. [c.97]

В промышленных горелочных устройствах для создания УЗ-вых колебаний в основном применяются газоструйные излучатели стержневого типа и, реже, вихревые свистки или магнитострикционные преобразователи. При этом излучатели одновременно используются как в качестве газового сопла (в газовых горелках) или распылительной форсунки (в жидкостных горелках), так и в качестве акустич. генератора, интенсифицирующего процесс смешения топлива с окислителем. Известно несколько типов акустич. горелок, в т. ч. инжек-ционные, с регулируемой длиной факела, двухпроводные, комбинированные нефтегазовые и газомазутные. На рисунке приведена схема одной из инжекционных акустич. горелок высокого давления с большим интервалом регулирования производительности при сохранении автомодельности режима в пределах для давления подаваемого газа 0,5—6 атм. Акустич. горелки работают обычно в диапазоне высоких звуковых ча- [c.96]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...