Опыт с чистым изгибом

Этот опыт чистого изгиба" является одним из основных в оптическом способе испытания материалов и его основы впоследствии войдут в ряд других экспериментальных методов. [c.162]

Под действием моментов Ж брус испытывает прямой чистый изгиб. В результате деформации, как показывает опыт, линии сетки, параллельные оси [c.239]

Формула (87) для определения нормальных напряжений выведена для чистого изгиба. Однако ею можно пользоваться и в общем случае прямого поперечного изгиба, когда в сечениях возникает не только изгибающий момент, но и поперечная сила, Поперечные силы, как показывают опыт и теоретические исследования, практически не влияют на величины нормальных напряжений. Опасным в отношении нормальных напряжений будет сечение, в котором изгибающий момент имеет наибольшую абсолютную величину, [c.111]

Картину деформации бруса при поперечном изгибе удобнее всего наблюдать на резиновой модели с нанесенной на ее боковые поверхности прямоугольной сеткой. Как показывает опыт, при нагружении бруса прямоугольная сетка искажается изменяются как размеры сторон прямоугольников, так и его углы. Причем угловая деформация, вызванная поперечной силой, по высоте сечения распределяется неравномерно достигает наибольшей величины у слоя, совпадающего с осью балки и падает до нуля в наружном слое (рис. 135). Отсюда следует, что гипотеза плоских сечений здесь не выполняется. Однако искривление поперечных сечений не сказывается на законе распределения нормальных напряжений и их величине. Поэтому считают, что нормальные напряжения при поперечном изгибе. меняются по тому же закону, что и при чистом изгибе, и могут быть определены по формуле (17.10) [c.164]

На боковой поверхности стержня прямоугольного сечения нанесем сетку с квадратными ячейками так, чтобы ее продольные линии были параллельны оси стержня (рис. 8.2 а). В условиях чистого изгиба сетка исказится. Соответствующая схема изображена на рис. 8.26. Как показывает опыт [c.146]

Опыт с чистым изгибом. [c.160]

Этот опыт лучше всего проводить, подвергая прямоугольную полосу D (фиг.-3.021) из стекла или другого прозрачного материала чистому изгибу без сдвига. [c.160]

Т3.02] ОПЫТ С ЧИСТЫМ ИЗГИБОМ 161 [c.161]

Под действием моментов Ш брус испытывает прямой чистый изгиб. В результате деформации, как показывает опыт, линии сетки, параллельные оси бруса, искривляются, сохраняя между собой прежние расстояния. При указанном на рис. 30.7, б направлении моментов эти линии в верхней части бруса удлиняются, а в нижней — укорачиваются. [c.271]

Далее, выразим через О момент сил, действующих на сечение стержня. Это легко сделать, используя опять результаты, полученные ранее для чистого кручения и слабого чистого изгиба. При чистом кручении момент сил относительно оси стержня равен Ст. Поэтому заключаем, что в общем случае момент относительно оси С должен быть равен = СЯг. Далее, при слабом изгибе в плоскости , [c.726]

Ввиду наличия касательных напряжений в балке несколько искажается принятая нами ранее схема ее деформации. Согласно этой схеме считается, что плоские поперечные сечения стержня остаются в процессе изгиба плоскими, каждое из них лишь поворачивается вокруг нейтральной оси. При поперечном изгибе сечения балки не только поворачиваются, но и слегка искривляются. Рассмотрим иллюстрацию на рис. 10.5а. Здесь элемент балки толщиной dx (из схемы на рис. 10.2) изображен с двумя рядами малых квадратных элементов, равномерно расставленных вдоль левого и правого краев. Каждый элемент изображен находящимся в условиях чистого сдвига, кроме крайних верхних и нижних, которым отвечает условие т = 0. Нормальными напряжениями а пока пренебрежем. Каждый из квадратных элементов исказится под действием касательных напряжений, причем тем больше, чем ближе к оси х. Как показывает опыт, изначально горизонтальные площадки останутся в ходе деформирования практически параллельными друг другу. В этом процессе будет заметен преимущественно [c.176]

Одна из главных трудностей в разработке методов испытаний армированных пластиков на сдвиг — обеспечение в образцах состояния чистого сдвига и тем самым достаточной точности применяемых методов обработки результатов эксперимента . Задача осложняется также тем, что по определению характеристик сдвига еще не накоплен столь большой опыт, как по определению механических характеристик армированных пластиков при других видах испытаний например, при растяжении и изгибе. [c.118]

Далее, выразим через 2 момент сил, действуюш,их на сечение стержня. Это легко сделать, используя опять результаты, полученные ранее для чистого кручения и слабого чистого изгиба. При чистом кручении момент сил относительно оси стержня равен Ст. Поэтому заключаем, что в общем случае момент относительно оси I должен быть равен = Q . Далее, при слабом изгибе в плоскости g, t момент относительно оси ti есть EIJR. Но при таком изгибе вектор й направлен по оси так что MR есть просто его абсолютная величина и EIJR = Е - Поэтому заключаем, что в общем случае должно быть Mi = EI Qi, = = Е1 (оси , т] выбраны по главным осям инерции сечения). Таким образом, компоненты вектора М момента сил равны [c.100]

Пока нет подтверждения описанной выше картины деформации теоретическим путем, естественно полагать ее не абсолютно строгой, так как всякий опыт сопряжен с погрешностями. Поэтому на основе экспериментальной картины формулируются гипотезы, отражающие ее характер, и при ишшци их строится техническая теория чистого изгиба призматического стержня. Сформулируем две гипотезы. [c.102]

Точно так. же пятое решение (т = 5) соответствует пластине с горизонтально направленными напряжениями, постоянными в горизонтальном и линейно изменяющимися в вертикальном направлениях. Если ось х лежит в горизонтальной срединной плоскости прямоугольной пластины, то этот случай соответствует чистому, изгибу (рис. 3.8,6). Если ось х не проходит через срединную плоскость, то можно считать, что на пластину действует комбинация осевого нагружения и чистого изгиба (рис. 3.8, в). Опять же, как видно из рисунка, нетрудно заключить, что если пластину разбить на два равных прямоугольных элемента, то допущение о линейном изменении напряжений а на концах приводит к постоянному значению напряжения Ох во всех поперечных сечениях, удовлетворяет условию равновесия (за исключением вертикальных компонент напряжений а, обусловленных кривизной, которые в рамках классической теории упругости по-лагаютея бесконечно малыми) и условию плотной подгонки всех элементов друг к другу сказанное можно распространить на любой стержень цилиндрической формы. [c.156]

Нейманн прежде всего повторил опыт изгиба. Однако, в его опытах балка не подвергалась чистому изгибу, а была помещена просто на опорах и нагружалась по середине прогиб среднего сечения измерялся микрометром. [c.171]

Определим связь между нормальным напря-жеиие.м при изгибе балки G и изгибающим моментом Ai. Рассмотрим условия чистого изгиба балки (рис. 114), когда <3 = 0 и в сечении действует только изгибающий момент. Опыт показывает, что соотношение для о при чизтом изгибе можно использовать для определения нормальных напряжений при поперечном изгибе. [c.106]

Отметим имеющийся опыт экспериментального определения положения нейтральной оси для беспрокладочного фланцевого соединения при его чистом изгибе (см. рис. 3, рис. 4) [24]. Обозначим 2 1 —число болтов, отсчитываемых против часовой стрелки от центра поперечного сечения болта 6 (см. рис. 1) до центра поперечного сечения болта, через который проходит нейтральная ось [24] 2(3,7 8 есть число болтов, равное 3, аналогично отсчитываемых от центра поперечного сечения болта 6 до центра поперечного сечения болта 7 Асгг есть -я ордината пунктирной кривой на рис. 4 [24], где i принимает значение абсцисс 30, 45, 60, 75 тс-см У1 — разность между ординатами пунктирной и сплошной кривых (рис. 4 [24]) при указанных выше значениях абсцисс. Поскольку плоскость, проходящая через средины болтов нормально оси фланцевого соединения, остается плоской и при изгибе соедине- [c.71]

Дело в том, что, как показывает сопоставление теоретических и экспериментальных данных (см. [42]), ни точка ПВО (критерий Работнова — Шестерикова), ни даже точка ПБ1 (критерий Кур-шина) не отвечают реально наблюдаемому моменту выпучивадия стержней при ползучести. Этот момент оказывается более поздним, чем характерное время для указанных точек. Это обстоятельство, а также опыт использования других (см. [4]) условных критериев устойчивости при ползучести привели к формированию мнения о неэффективности любых попыток связать в этих условиях явление выпучивания с тем или иным аспектом проблемы устойчивости. В результате — ориентировка на расчет по типу продольного изгиба, который получил название метода начальных несовершенств. Он состоит в анализе развития с течением времени начальных неправильностей конструкции, отличающих ее от идеальной (например, рост прогибов начально искривленного сжатого стержня). Естественно, что при этом эффект выпучивания теряет смысл явления качественного порядка. Проблема становится чисто количественной и сводится к определению времени, в течение которого заданные неправильности остаются в пределах назначенных допусков. [c.37]

Существует два способа испытания на изгиб. Чистый (круговой) изгиб (рис. I, а) с нагружением образца через жесткую траверсу двумя силами Р/2, приложенными на одинаковых расстояниях (плечах) от опор, при этом эпюра изгибающих моментов имеет форму трапеции, на длине / изгибающий момент М постоянен п оп-вен (Р/2)а. Испытание на изгиб сосредоточенной силой, приложенной в середине проле- [c.37]

Как уже указывалось (гл. I), чисто хрупкие разрушоння технических металлов практически не встречаются. Имеющийся опыт испытания гладких образцов конструкционной стали и других пластичных металлов на разрыв или изгиб при низких температурах показывает, что даже при самых низких температурах (например, —196°) разрушение присходит в условиях той или иной степени предшествующей разрушению пластической деформации. Абсолютная величина этой пластической деформации часто такова, что исключает возможность пренебрежения ею. При таких условиях вряд ли правильно считать, что определенное при —196° или другой низкой температуре (не исключающей остаточной деформации) разрушающее напряжение действительно является предельным сопротивлением хрупкому разрушению (сопротивлением отрыву) испытываемого металла. [c.100]

Приняв диаграмму фиг. 2 за исходный критерий оценки прочности самолета, воз ожно было бы дать иную трактовку случаям А, В и С. Именно в новом оп] едеЛенин случай А—это изгиб без скручивания (линия на кривой 2) случай С—чистое окручивание между ними назодятся все промежуточные, и любой из них может считаться за случай В, почему он и является неопределенный [c.494]

Метод, изложенный выше для неравномерного кручения стержней открытого профиля, можно также применить в случае трубчатых стержней полигонального поперечного сечения ), и мы опять найдей, что полный крутящий момент состоит из двух частей 1) части, обусловленной чистым кручением, как было показано в п. 48, и 2) части, обусловленной изгибом плоских граней трубы. Логично ожидать, что [c.220]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...