Напряжения в центре диска

Напряжение в центре диска уже было использовано нами в соотношениях (3.12) для проверки зависимости между оптическим эффектом и напряжениями при плоском напряженном состоянии. Для тарировки можно брать и напряжение в любой другой точке горизонтального диаметра. Если диск сделан из материала с малым модулем упругости, то лучше брать точку, расположенную посредине между центром диска и контуром, так как на напряжения в этой точке распределение контактных усилий по площадке влияет слабее, чем в центре. [c.80]

Приведенные формулы справедливы для идеального теоретического случая диска, нагруженного в двух геометрических точках на противоположных концах диаметра. Это условие нельзя реализовать практически, так как из-за деформаций в зоне контакта нагрузка оказывается распределенной по некоторой площади. Такое изменение граничных условий приводит к изменению распределения напряжений, так что вертикальное нормальное напряжение и наибольшее касательное напряжение в центре диска уменьшаются. Это изменение, разумеется, тем меньше, чем меньше деформация в зоне контакта, т. е. чем меньше нагрузка и чем больше модуль упругости материала. [c.80]

Напряжение в центре диска [c.249]

Поскольку нам пока неизвестны значения напряжений в центре диска, предварительно [c.250]

Допускаемое напряжение в центре диска [а] = в 4200 определяет первую замыкающую. [c.255]

Первый расчет. Радиальное напряжение на внутренней поверхности принимают равным заданному, = = —pi, а окружное выбирают произвольным. В диске без отверстия произвольно выбирают равные между собой окружное и радиальное напряжения в центре диска. В результате выполнения первого расчета определяют окружное и радиальное напряжения на границах всех участков и, в частности, радиальное напряжение на наружном контуре Однако за счет произ- [c.237]

Напряжения на остальных радиусах определим из уравнений (272) и (273). Кривые напряжений для случая п = 2 даны также на рис. 180,6. Сжимающие напряжения на внешнем радиусе вдвое превышают растягивающие напряжения в центре диска. [c.221]

Для диска без центрального отверстия условие (206) на внутренней расточке заменяется условием равенства радиальных и тангенциальных напряжений в центре диска [c.223]

Для сплошного диска (без центрального отверстия, рис. 1.4, б) граничные условия имеют вид (6) = а,ь, а, (0) = Gq (0). Из последнего равенства, а также из условия, что напряжения в центре диска должны быть конечными, следует, что [c.18]

Напряжения в центре диска. При условиях (6.4.1) по формулам Колосова — Мусхелишвили (1.14.9) имеем [c.574]

Интересно отметить, что касательные поверхностные силы не создают напряжений в центре диска. Эти напряжения создаются только постоянным слагаемым и второй гармоникой разложения нормальных поверхностных сил в тригонометрический ряд. [c.574]

Для сплошных дисков без начальных напряжений коэффициенты j, Сз, Са и Сз следует положить равными нулю, так как в противном случае при подстановке в выражения (5.36) будут получаться бесконечно большие напряжения в центре диска при г = 0. Для диска, имеющего отверстие, эти коэффициенты могут использоваться для удовлетворения условий на контуре отверстия.. [c.325]

По формулам (238) — (240) определяем напряжения в центре диска [c.358]

Пусть имеет место проскальзывание диска по валу в окружном направлении. В этом случае все точки на контактной поверхности имеют один и тот же путь трения. Поэтому износ пропорционален контактному давлению. Было сделано пять шагов по времени, которые износ был настолько незначителен, что контактное напряжение в центре диска практически не изменилось. На рис. 52 показан [c.153]

Равномерное двухосное растяжение (а = аз) можно получить в центре диска, опертого по контуру и нагружаемого в центральной части по кругу (при помощи пуансона, имеющего круговой выступ). Напряжения в центре диска из хрупкого материала могут быть определены по формуле [c.237]

Наибольшее напряжение в центре диска [c.397]

Необходимо иметь в виду, что эти напряжения следует рассматривать лишь как вспомогательные величины, поскольку они определяются на базе избранных наугад значений напряжений в центре диска. Поэтому рассматриваемый этап расчета является предварительным. [c.168]

Вследствие произвольного выбора напряжений в центре диска, вместо заданного по условию аг ,б = Рб = 1380 кг см , в предварительном расчете получено (о йе)] — 710 кг/с.и-(фиг. 91). Чтобы устранить получившуюся неувязку, следует провести, как и обычно, второй расчет, предполагая, что диск неподвижен и нагрет равномерно. Значения характеристик упругих свойств материала и .I по кольцам принимаются такими же, как и ранее (см. табл. 33), т. е. предполагается, что диск как бы выполнен из колец различного материала. [c.168]

Анализируя эти ( )ормулы, можно видеть, что напряжения достигают максимума в центре диска (рис. 24) [c.44]

Для сплошного диска напряжения в центре должны иметь конечные значения, поэтому постоянная Сг должна равняться нулю. [c.95]

Эти напряжения принимают максимальное значение в центре диска ), где [c.97]

Максимальное сжимающее напряжение вдоль диаметра D действует в центре диска, где [c.137]

На рис. 103 приведены модель диска, температурное и напряженное состояние (в пятом цикле нагружения) и режим испытания модели. На рис. 104 приведены результаты упругопластического расчета напряженного и деформированного состояний при циклическом нагружении материала в наиболее опасной зоне — в центре диска. Как видно, процесс упругопластического деформирования быстро стабилизируется, и для расчетов можно принять Ae = 0,6 Vi. [c.181]

Принимая в центре диска напряжение, равное допускаемому, проводим замыкающую для центрального участка от л о до j j (см. фиг. 34) параллельно абсциссе. что определяет напряжение и [c.254]

При нагрузке модели отсчитываются и (на краях балки) или (в центре диска), грузка Р не должна вызывать напряжений, больших предела пропорциональности (см. табл. 11) [c.521]

Характер распределения напряжений по радиусу свободно вращающегося диска, т. е. при Ща = он — О, показан на рис. 162, а тонкими линиями. Радиальное напряжение равно нулю на внешней и внутренней цилиндрических поверхностях диска, тангенциальное достигает максимума на внутренней поверхности. Интересно отметить, что изменение радиуса мало влияет на величину аи- Если внутренний радиус приближается по своей величине к внешнему, то значение сгн приближается к Щк = т. е. к величине напряжения в свободно вращающемся тонком кольце (см. 38). В другом крайнем случае при самом малом радиусе х, напряжение ац уменьшается лишь на 20% по сравнению с аьк и примерно вдвое больше напряжений в центре сплошного диска при той же скорости вращения. [c.194]

Модель диска испытывалась [3] по пилообразному циклу нагрева и нагружения так, что температура в наиболее напряженной зоне в центре диска изменялась в пределах 100—640° С, а размах расчетных циклических деформаций в стабилизированном цикле составил 0,6% при этом в расчете было принято = = 186-10= МПа, ф = 21%. [c.92]

В случае сплошного диска напряжения и в центре диска, т. е. при г=0, должны быть равны друг другу. Сравнивая формулы (29.7) и (29.8), убеждаемся, что для выполнения этого условия достоянная В должна быть равна нулю. Постоянная А найдется из условия при r=r , т. е. у наружного края диска, напряжение dr равно нулю. Имеем [c.498]

Здесь (Tq - напряжение в центре сплошного кругового диска или цилиндра (Tj - напряжение в круговом кольце или цилиндре без трещины на удалении от центра R + с) в радиальном направлении. [c.252]

На рис. 25 и 26 показаны диски из силикатного стекла, которые подвергались изгибу силой, приложенной в центре диска. Диск на рис. 26 имеет концентратор напряжений в виде центрального отверстия. [c.41]

Задаемся, как это делается и при аналитическом расчете, напряжением в центре диска (х = оо). Примем, например, что (0 11)1 = (o/u)i = 3000 кг1см . [c.168]

На рис. 3.4 сплошными линиями показаны эпюры напряжений, определенных без учета ползучести. Материал диска работает в упругой области. Штриховыми линиями показаны результаты расчета при длительности работы иа стационарном режиме t = 500 ч. Наиболее заметно уровень напряжений стжается (релаксация напряжений) в центре диска и в периферийной области. Особенно сильно уменьшаются по абсолютной величине напряжения сжатия на внешнем контуре диска. [c.371]

Г = О = Tge = —g— pw Ь. Если в центре диска сделано отверстие радиусом а, причем а Ь, то следует ожидать, что максимальное напряжение будет вдвое больше. Не составляет труда решить задачу о диске с центральным отверстием точно. Для этого нужно определить константы в формулах (8.12.9) из граничных условий Сг = О при г = а ж при г = Ь. После несложных вычислений, находим [c.273]

Рассмотрим одну из сил, действующих в точке А в направлении хорды АВ (рис. 77). Задаваясь вновь простым радиальным распределением напря-жепип, имеем и точке М простое радиальное сжатие с интенсивностью 2Р/П OS 0,/> , действующее в панравлении AM. Примем начало полярных координат в точке О в центре диска, а угол 0 будем измерять, как показано на рисунке. Нормальные и касательные компоненты напряжений, действующие на элемент, касательный к границе в точке М, можно легко найти, если учесть, что угол между нормалью Л10 к элементу и направлением сжатия ri, [c.138]

Используя этот общий метод, легко получить другие случаи распределения напряжений в круглых дисках i). Рассмотрим, например, случай пары, действующей на диск (рис. 78) и уразновешиваемой другой парой, приложенной в центре диска. Задаваясь двумя одинаковыми радиальными распределениями напряжений в точках Л и В, мы нидим, что в этом случае интенсивность нормальных усилий (л) и сумма напряжений (к) равны нулю, и для создания простого радиального ргспределения напряжений требуется приложить лишь касательные усилия (м). Интенсивность этих усилий, согласно (м), равна [c.140]

В центре диска напряжения, определяемые по этим ф эрмулам, конечны, поскольку [c.446]

В случае действия на круговой диск равномерно распределенных по контуру растягивающих усилий, как следует из формул (5.23) и (5.24), для осесимметричной задачтт постоянные и С,, в этих формулах должны быть равны нулю (в противном случае в центре диска напряжения будут равны бесконечности), а напряятеиия а, и Оа оказыва-тотся постоянными II равными друг другу, т. е, о,- = 09 = = 2Р/Ш). [c.113]

Повышение и понижение температуры материала вызывают в нем соответственно удлинение и укорочение. Поэтому при нагрозе или охлаждении детали в ней могут возникать температурные напряжения и, как правило, при стесненности де Ьормаций. Так, например, надо охш-дать опасных напряжений при неравномерном охлаждении литья. Большие температурные наиря кения появляются в диске турбины вследствие того, что температуры в центре диска и на периферии неодинаковы. Вследствие различия коэффициентов линейного расширения материалов температурные напря- жен ИЯ возникают и в частях машин I или сооружений, сделанных из разных материалов и скрепленных друг с [c.70]

Как показывают данные расчета, приведенные в п. 3 главы П1, величина остаточных напряжений в разнородных сварных конструкциях в первую очередь зависит от разности коэффициентов линейного расширения аустенитной и перлитной сталей, типа конструкции и ее рабочей температуры. При этом отдельные конструктивные изменения, папр., наличие отверстия в центре диска, изменение его ширины и т. п. относительно мало сказываются на величине напряжений. В случае использования аустенитной стали с низким пределом текучести и высокими значениями коэффициента линейного расширения (например, стали 1Х18Н9Т) напряжения еще до полного охлаждения изделия при отпуске могут достигать предела текучести. Повторный нагрев изделия приводит к снижению величины напряжений, а последующее охлаждение восстанавливает первоначальную эпюру. [c.49]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...