Расчет составных труб

РАСЧЕТ СОСТАВНЫХ ТРУБ [c.476]

Однако все известные нам до последнего времени работы по расчету составных труб не учитывали различия в упругих постоянных и поэтому в некоторой степени не отражали истинное напряженное состояние. [c.217]

Рассмотрим задачу о расчете составной трубы, подверженной внутреннему и наружному давлениям состоящей из т отдельных труб с разными упругими постоянными. Трубы соединены между собой напряженной посадкой. При этом для определенности будем считать, что единственная пластическая зона находится в первой (внутренней) трубе (фиг. 62). [c.218]

Изложенную здесь методику расчета составных труб за пределами упругости можно без особого труда распространить на тот случай, когда в многослойной трубе появляется не одна, а две или больше пластических зон. [c.224]

Теория расчета составных труб, особенно применительно к расчету артиллерийских стволов, разработана в 1861 г. А. И. Га-долины.м. [c.395]

ПРИМЕР РАСЧЕТА СОСТАВНОЙ ТРУБЫ Задача 141. [c.474]

Подробнее задача расчета толстостенных труб, определение радиальных перемещений и, способы снижения максимальных тангенциальных напряжений Ов в составных трубах рассматриваются в курсах ио сопротивлению материалов. [c.99]

Приведем расчет составных цилиндров, изготовленных из труб с разными упругими постоянными при их работе за пределами упругости. [c.217]

Отметим, что и при расчете составных дисков можно, подобно тому, как это было показано для составных труб, найти рекуррентную зависимость для определения коэффициентов 5° (п = = 2, 3,. . ., т) и получить общую формулу для определения коэффициентов (и = 1, 2,. . ., т). [c.226]

Изложенные приемы расчета неоднородных составных труб и дисков являются точными для упругих конструкций и достаточно для целей практики точными для упруго-пластических конструкций. [c.227]

Возникает, естественно, вопрос, можно ли повысить точность полученного решения для упруго-пластических конструкций. На этот вопрос можно дать положительный ответ. Отметим, что при расчете упруго-пластических конструкций (составная труба или диск за пределами упругости) мы всегда принимали здесь точные выражения для компонентов напряжений в упругих областях. Поэтому точность расчета упруго-пластических конструкций будет зависеть от принятых условий пластичности и соответствия граничных условий действительным условиям работы конструкций. [c.227]

Т а р а б а с о в Н. Д., Расчет составных дисков и труб из разных материалов с учетом пластических деформаций. Труды Московского авиационного института № 17, 1952. [c.266]

Остановимся на особенностях расчета составных цилиндров. Составные цилиндры из двух и более труб, посаженных один на другой с натягом, находят применение в машиностроении в тех случаях, когда требуется, чтобы деформации были упругими при возможно большем значении внутреннего давления. [c.72]

Расчет составных толстостенных труб [c.393]

Из теории расчета толстостенных цилиндров и составных труб (сопротивление материалов, решение Ламе) получено соотношение между давлением на поверхности контакта д (МПа) и натягом [c.32]

При решении практических задач по расчету на прочность составных эксцентрических колец (труб) можно рекомендовать определение расчетных напряжений в характерных точках следующих сечений [c.197]

РАСЧЕТЫ НА ПРОЧНОСТЬ СОСТАВНЫХ ДИСКОВ И ТРУБ ИЗ РАЗНЫХ МАТЕРИАЛОВ С УЧЕТОМ ПЛАСТИЧЕСКИХ ДЕФОРМАЦИИ [c.217]

Сделаем некоторые дополнительные замечания, касающиеся расчета неоднородных составных дисков и труб за пределами упругости. [c.227]

Т а р а б а с о в Н. Д., Расчеты на прочность неоднородных составных дисков и труб с учетом инерционных сил. Инженерный сборник Института механики АН СССР, том X, 1951. [c.266]

Деревянные элементы подвесных площадок изготовляют и з древесины хвойных пород не ниже П сорта (влажность их не должна превышать 25%) и при изготовлении обрабатывают огнезащитным составом. Размеры поперечного сечения прогонов определяют расчетом, ширину сечения принимают не менее 150 мм из условия опирания на прогон досок настила площадки. Концы прогонов при монтаже площадки выпускают за пределы несущей рамы на 200—250 мм (рис. 37). Длину консольной части прогонов со стороны стенки ствола трубы принимают не более 1100 мм. Максимальное расстояние между прогонами по наружному периметру площадки составляет не более 1500 мм. Составные прогоны не применяют. Со стороны шахтного подъемника устанавливают бортовое ограждение. Настил и бортовое ограждение площадки изготовляют из досок толщиной не менее 50 м.м и шириной не менее 150 мм. Длину опорной части доски настила принимают не менее 75 мм. Выпол- [c.78]

Другой способ состоит в применении составных цилиндров, изготовленных из двух или трех труб, насаженных одна на другую с натягом. Расчет таких составных цилиндров изложен в 3. [c.67]

Для расчета сечения прямолинейных желобов скорость приравнивается начальной скорости Уо- У составных желобов нижний участок рассчитывают на допустимую скорость а верхний участок на начальную скорость Уо, = 0,5- 0,6 и г ) = 0,35-н н-0,5 для открытых и закрытых желобов и труб. [c.218]

При гидравлическом расчете промежуточных стояков определяют располагаемое циркуляционное давление по формуле, аналогичной формуле (10.37), используя построенную эпюру циркуляционного давления в магистралях. Для увязки потерь давления могут применяться составные стояки из труб различного диаметра. В первую очередь изменяют диаметр труб, соединяющих стояки с магистралями. [c.95]

Для данной анализируемой натриевой тепловой трубы при мощности, соответствующей измеренному капиллярному ограничению при температуре около 700° С, по четвертой модели рассчитаны распределения давлений в паре и жидкости по длине трубы. На рис. 2.9 представлены результаты расчета. В соответствии с этими результатами суммарные потери давления в трубе с учетом местоположения мокрой точки и влияния гравитации на работу трубы с небольшой погрешностью соответствуют движущему капиллярному перепаду давлений, создаваемому порами экрана составного фитиля. [c.61]

Расчет градиента давления в жидкости для открытых канавок затруднен необходимостью учета взаимодействия между паром и жидкостью. Расчет фитилей в виде канавок с экранной сеткой, разделяющей потоки пара и жидкости, несколько проще. Экран почти полностью исключает взаимодействие потоков пара и жидкости. Для практического применения важно прежде всего создать методики расчета, основанные на использовании зависимостей для течения несжимаемого потока пара в паровом канале и течения жидкости с использованием для фитиля такого параметра, как эквивалентный гидравлический диаметр. Методика численного расчета капиллярных ограничений для этого случая была разработана авторами книги. В основу методики положены рассмотренные выше поля давлений в паре и жидкости. Программа численного расчета разработана для расчета максимальной мощности тепловых труб, работающих при отсутствии массовых сил, а также в поле силы тяжести в горизонтальном положении или с небольшим углом наклона. В программе использовано выражение для перепада давления в составном фитиле с постоянным щелевым зазором б. В основу расчета положена формула Дарси [c.95]

Результаты расчетов по программе ряда характеристик данной тепловой трубы представлены на рис. 2.26 и 2.27. Характеристики соответствуют вычисленным значениям капиллярных ограничений мощности в режиме работы составного фитиля. Основная доля (80—90%) движущего, перепада давления в трубе, как следует из расчетов, затрачивается на компенсацию потерь давления при разгоне потока пара (инерционный вклад). Потери давления на трение в паре уменьшаются с рос- [c.101]

Результаты измерений максимальной мощности натриевой тепловой трубы, как следует из сравнения с рассчитанными величинами мощности, представленными на рис. 2.25, в целом хорошо согласуются в режиме как составного, так и простого фитиля. Измеренные капиллярные ограничения мощности трубы в области температур, примыкающей к, границе перехода н звуковому пределу, расположены чуть ниже расчетных значений. Занижение экспериментальных данных в этой области давлений может быть связано с неучетом сжимаемости потока пара при расчете перепадов давления по паровому тракту. Использование модели несжимаемого потока должно приводить к некоторому завышению максимальной мощности в этой области температур. [c.102]

Влияние теплофизических параметров теплоносителей. На рис. 2.30 представлены рассчитанные капиллярные ограничения переносимой мощности, отнесенные к единице сечения парового канала, для тепловых труб с различными теплоносителями. Расчеты проводились для тепловых труб с длиной зоны испарения 400 мм, адиабатической зоной— 200 мм,, конденсаторной зоной — 400 мм и диаметром парового канала 7 мм. В качестве капиллярной структуры рассматривался составной фитиль с кольцевым зазором 0,5 мм для протока жидкости и порами экрана составного фитиля диаметром 0,2 мм при поверхностной пористости фитиля, равной 0,9. Контактный угол смачивания теплоносителем материала фи- [c.104]

Расчет толстостенных труб за пределами упругости изложен в работах Н. М. Беляева и А. К- Синецкого [2], А. А. Ильюшина [6], Смирнова-Аляева Г. А. [21], В. В. Соколовского [22] и в работах других авторов. Расчету составных труб за пределами упругости были посвящены и работы автора [30], [33]. [c.217]

В заключение упомянем еще об одной возможности создания начальных напряжений, но без сочленения нескольких труб. Это — автофретирование, которое состоит в предварительной загрузке трубы внутренним давлением, ббльшнм рабочего, с таким расчетом, чтобы во внутренних слоях трубы возникли пластические деформации. После снятия этого предварительного давления сохранится сис-стема остаточных напряжений. Во внешних слоях они растягивающие, а во внутренних — сжимающие. Тем самым в принципе создается та же система начальных напряжений, как и при сборке составных труб с натягом. По- [c.116]

Напр)Окения в составном цилиндре, на внутреннем радиусе при посадке наружной трубы с натягом, уменьшаются. Для составной трубы из разнородных материалов расчет напряжений от давления проводится отдельно для внутреннего и внешнего цилицоров. Для внутренней трубы [c.249]

Составной цилиндрический вал и труба прикреплены жестко к концевым дискам (см. рисунок). Определить максимальные значения Тщах и угла закручивания. В расчетах принять а = 1м d = 0,1 м] D = 3/2g М = 500 Н м 5 = d/8 материал конструкции — сталь, G = 8 10 МПа. [c.115]

Расчет простых несоставных толстостенных труб, когда физические постоянные и ц меняются вдоль радиуса, следует вести как составных, разбивая их условно на несколько кольцевых участков, в пределах которых величины Е я ц можно принять постоянными, а натяги 8 на границах условных участков следз ет положить равными нулю. [c.217]

Сделанные допущения позволяют определить расходы по всем участкам сети и произвести расчеты каждой разомкнутой сети. Важно только, чтобы разность лапоров в точках Л и Z) по обеим линиям получилась примерно равной. При этом по одной линии (например, AB D) можно выбрать наивыгоднейшие диаметры труб, рассмотрев разные диаметры на отдельных участках. На втором направлении, возможно, придется на отдельном участке дать составной трубопровод для того, чтобы уравнять разность напоров с расчетом по линии AB D. [c.183]

Б. в. деревянные состоят из 1) деревянного или железного резервуара с трубами, 2) собственно башни или несущей конструкции с опорной площадкой, поддерживающей резервуар, 3) шатра, 4) фундамента и Г>) лестницы. Несущие конструкции башни могут быть разделены на 3 вида — решетчатые, сетчатые и башни-оболочки. Для сохранения неизменяемости поперечного сечения башни несущие конструкции усиливаются горизонтальными диафрагмами. Б. в. могут применяться в качестве как временных, так и капитальных сооружений. В последнем случае обязательным условием является защита от атмосферных осадков конструкции и находя-П1ейся в резервуаре воды, для чего например башню следует покрыть снаружи этернитом, с.данцем, штукатуркой на цементе и т. п., что одновременно уменьшает пожарную опасность, а под баком сделать водонепроницаемый поддон, с к-рого просачивающаяся из бака вода отводится по специальной трубе. Кроме того для предохранения элементов башни от возмоншого появления конденсационной влаги следует предусмотреть в конструкции осушающий режим. Если конструкция не защищается от увлажнения (открытые решетчатые или сетчатые башни), то древесину следует пропитать стойким, не подверженным вымыванию антисептиком (напр, креозотовым маслом). Болты и другие металлич. детали рекомендуется покрывать асфальтовым лаком (до и после их установки) и применять оцинкованные гвозди. Обычно Б. в. деревянные не утепляются, ограничиваются утеплением труб и шатра. В случае необходимости утеплить и самую башню следует применять преимущественно плитный утеплитель. Опорная площадка, воспринимающая и передающая башне нагрузку от бака и шатра, должна представлять собой жесткую диафрагму, обеспечивающую неизменяемость верхнего сечения башни. Балки опорной площадки м. б. составного сечения, но лучше применять балки из пакета брусьев (или бревен), положенных один на другой (или рядом) и соединенных лишь конструктивными связями. Элементы опорной площадки помимо расчета на прочность нужно проверять на прогиб, исходя из условия [c.207]

При расчете максимальной мощности тепловой трубы в одном варианте ввода исходной информации можно задавать массивы от одного до двенадцати значений теплофизических параметров и один-два варианта геометрических параметров. Время расчета одного варианта геометрии тепловой трубы для двенадцати значений теплофизических параметров колеблется от 2 до 7 мин на мащине типа М-220. Если по истечении 7 мин итерационный процесс расчета не заканчивается, то в соответствии с предусмотренным управлением программа автоматически прекращает расчет этого варианта и на печать выводятся нулевые значения определяемых величин. Это означает, что Qж i определено с больщой погрешностью в сторону завышения или занижения. Необходимо задать в исходных параметрах новое значение корректирующего множителя, входящего в формулу для определения Qv x, и повторить расчет. Для тепловых труб с зазором для протока жидкости в пределах 6—10% диаметра парового канала значение корректирующего множителя можно задавать близким к единице. В случае проведения вариантных расчетов для определения оптимального соотношения между зазором и диаметром трубы корректирующий множитель следует задавать на несколько порядков меньше единицы. Хотя в программе использованы формулы для расчета круглых цилиндрических тепловых труб с составным фитилем кольцевого типа, можно проводить оценочные расчеты и для труб с другими типами фитилей и различающейся геометрией парового канала. Для этого в исходной информации в программу необходимо задавать эквивалентные значения диаметра парового канала и эквивалентные геометрические размеры фитиля. Формулы для пересчета геометрических параметров различных типов капиллярных структур применительно к составному фитилю приведены в Приложении 1. [c.99]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...