Изменения давления в коллекторах

Неравномерность распределения расхода по трубам во всех схемах тем меньше, чем больше сопротивление трубы по сравнению с изменением давления в коллекторе. В экономайзерах и парообразующих поверхностях нагрева ввиду малого удельного объема воды осевая скорость в коллекторе незначительна, поэтому изменение давления по длине коллектора по сравнению с гидравлическим сопротивлением труб получается пренебрежимо малым. Заметное его влияние на равномерность раздачи среды наблюдается В перегревателях, в первую очередь вторичного пара, поскольку сопротивление трубной системы относительно невелико, а изменение давления вдоль коллектора значительно ввиду большой скорости пара в нем. [c.171]

Суммарное, изменение давления в коллекторах для наиболее распространенных схем при расчете по средней скорости а трубе составляет [26] при одностороннем подводе и равномерном отводе [c.69]

Д. ИЗМЕНЕНИЯ ДАВЛЕНИЯ В КОЛЛЕКТОРАХ [c.19]

Проверка свободного уровня, застоя и опрокидывания циркуляции производится для обогреваемых труб элементов, имеющих положительный полезный напор, согласно указаниям гл. 3,В по полезным напорам, определяемым из характеристик элементов при полученных расчетом расходах воды. В тех случаях, когда при построении характеристики учитывается изменение давления в коллекторах, при проверке надежности разверенной трубы следует учитывать изменение давления в пей и по этой причине. Для этого к полезному напору разверенной трубы следует прибавить (или вычесть из нее) изменение давления в коллекторах между средней и разверенной трубами согласно п. 2-58—2-61. [c.49]

В случае необходимости (см. п. 2-58) следует дополнительно учитывать влияние изменения давления в коллекторах элемента путем прибавления (или вычитания) его к перепаду давления в элементе согласно п. 2-59—2-61. [c.59]

Ширмы I и II ступеней имеют раздающие и собирающие общие коллекторы — по одному на каждые четыре ширмы одного потока и индивидуальные для каждой ширмы. Разность изменения давлений в коллекторах складывается из разностей в двух парах коллекторов общих и индивидуальных. Общие имеют схему П , индивидуальные — 2ъ. [c.119]

Суммарное изменение давления в коллекторах для средних труб Д кгс /м2 ( Рс — Д/>р) 241 387 [c.131]

Суммарное изменение давления в коллекторах определяется по формуле [c.479]

Коэффициенты гидравлической разверки рт и неравномерности связаны между собой при одинаковом диаметре труб и без учета изменения давления в коллекторе выражением [c.231]

Влияние изменения давления в коллекторах котла на равномерность распределения пара по параллельно включенным трубам рассмотрено в 10.9. [c.232]

Гидродинамические схемы пароперегревателей. Изменение давления в коллекторах пароперегревателей. [c.517]

Изменение давления в коллекторе фиксировалось при помощи мембранного датчика 7. Сигнал датчика усиливался усилителем 6 марки ТА-5 и регистрировался. шлейфовым осциллографом 5 типа Н-105. [c.189]

Рис. 2.Т7. Схемы присоединения коллекторов к пучкам труб и изменения давления в них а — схема Z б — схема Л

При значительных изменениях производительности, связанных с суточным или сезонным графиком потребления сети, целесообразно регулировать производительность изменением числа совместно работающих насосов (фиг. 26). Равновесие системы при совместной работе насосов в сеть определяется давлением в коллекторе р эта величина является общей для совместно действующих насосов в сети [c.349]

Фиг. 42. Изменение статического давления в коллекторах для основных схем подвода и отвода пара.

При параллельной работе двух турбин с противодавлением без регуляторов давления (противодавления) на общий паровой коллектор и индивидуальной работе на свою электросеть каждого генератора величина противодавления в выхлопных патрубках этих турбин практически будет одинаковая давление в коллекторе изменяется с изменением паровой и электрической нагрузок турбогенераторов и параметров поступающего в турби- [c.87]

При параллельной работе двух турбин с противодавлением без регуляторов давления на общий паровой коллектор и индивидуальной работе на свою электросеть каждого генератора величина противодавления в выхлопных патрубках этих турбин практически будет одинаковая. Давление в коллекторе изменяется с изменением паровой и электрической нагрузок турбогенераторов н параметров поступающего в турбины свежего пара. В этом случае поддержание номинального числа оборотов каждой турбины осуществляется синхронизатором и принудительным открытием атмосферного клапана турбины на 3—10 мин. [c.142]

Изменение динамического давления в коллекторе можно определить по формуле (8-52), приняв А = . [c.257]

В этих формулах Дрр и Арс—максимальные изменения давления в собирающем и раздающем коллекторах элемента или его участках, определяемые в соответствии с п. 2-60, кгс/м . [c.20]

При построении гидравлических характеристик эле ментов и контуров следует проверять необходимость, учета изменения давлений в их раздающих и собирающих коллекторах согласно п. 2-58. В случае необходимости расчет изменения давления в них следует выполнять по п. 2-59—2-61. [c.47]

Суммарная потеря статического давления в коллекторах перегревателя для труб со средним расходом пара определяется по гл. 2,Д. Суммарная потеря статического давления в коллекторах перегревателей для разверенных труб находится путем построения графика разности изменения давления между собирающим и раздающим коллекторами, используя исходное уравнение (п. 2-60). [c.68]

Проверяются давления в обратном и подающем коллекторах сетевой воды. В дальнейшем давление в подающем коллекторе должно поддерживаться с требуемой точностью включением рециркуляции насосов (задвижки 32) и изменением их числа в работе. Давление в коллекторе обратной воды должен поддерживать диспетчер теплосети. Летом, когда тепловая нагрузка мала, достаточно иметь в работе только сетевые насосы I подъема. Зимой должны работать обе группы насосов. [c.396]

Критический уровень концентрации водорода, вьппе которого не наблюдается полного восстановления свойств стали путем старения, соответствует появлению необратимых изменений в структуре металла, вызванных высоким давлением молекулярного водорода в коллекторах, появлением трещин, расслаивания и т. п., а также обезуглероживанием (декарбонизацией) и разрыхлением границ зерен в случае высокотемпературного наводороживания. Водород, заключенный в коллекторах, не поддается полному устранению из металла даже при вакуумной экстракции при определенных условиях давление водорода в коллекторах даже увеличивается за счет миграции растворенного водорода из решетки стали в коллекторы. Таким образом, при старении и вакуумной экстракции устраняется в основном только водород, растворенный в решетке в виде протонов. Оставшийся после этого в коллекторах молекулярный водород до определенных значений давления не влияет непосредственно на механические свойства стали причиной хрупкости, не устраняемой старением, являются микроскопические трещины, вызванные действием молекулярного водорода при определенном соотношении между давлением в коллекторе и свойствами стали. [c.86]

Рис. 10.16. Изменения и перепады давления в коллекторах

Указанные изменения давления в пласте с мягким коллектором в условиях упругой плоской деформации будут описываться уравнением (5.29) для слабых волн в релаксирующей жидкости, которое при характерных временах Т, таких, то (Роо/Ро) << (т/Г), переходит в телеграфное уравнение [c.157]

Гидравлическая разверка в пароперегревательных элементах вызывается изменением давления вдоль коллекторов, различием полных коэффициентов сопротивления и тепловосприятии труб, нивелирных перепадов давления в коллекторах и трубах. При расчете перегревателя со сложной компоновкой коэффициенты гидравлической разверки следует определять по гидравлическим характеристикам. [c.243]

Коэффициенты гидравлической раэверки и неравномерности связаны между собой. Так, для некипящей воды три одинаковом диаметре труб, если пренебречь изменением давления в коллекторах [c.253]

В табл. III-31 приведен расчет перепадов давлений в ширмовых и конвективном пароперегревателях и в их перепускных трубах. Расчет выполнен для потока, в который включены четыре крайние ширмы II ступени и четыре средние ширмы I ступени. Так как в табл. III-28 тепловосприятия ширм даны в расчете на один корпус, тепловосприятия на один поток получаются в 2 раза меньше, чем в средних и крайних ширмах. Расход среды по тракту перегревателей изменяется на величину впрыска, определенную в тепловом расчете. При расчете изменения давления в коллекторах слово статического опускается. [c.119]

В качестве примера изменения давления в коллекторе при импульсном наддуве на рис. 134 показана индикаторная диаграмма, полученная в выпускном трубопроводе при испытании шестицилиндрового дизеля. По мере увеличения в процессе выпуска из данного цплпндра проходного сечения выпускных органов интенсивно возрастают мгновенный расход газа и скорость потока в выпускном патрубке данного цилиндра. Этот патрубок заполняется газом, имеющим температуру Т , близкую к температуре Т . В конце процесса расход газа пз цилиндра уменьшается до нуля, в результате чего снижаются до минимума давление температура Тт и скорость движения газа в коллекторе. [c.219]

Вследствие подвода или отвода среды по трубам, подсоединенным к коллекторам, скорость и связанное с ней статическое давление Дриол по длине коллектора изменяются. Изменение давления вдоль коллектора влияет на разность давлений между входом и выходом из труб, что в свою очередь изменяет расход среды через них. [c.257]

Гидравлическая разверка в пароперегреватель-Hbfx элементах вызывается изменением давления вдоль коллекторов, различием полных коэффициентов сопротивлений и тепловосприятий труб, нивелирных перепадов давления в коллекторах и трубах. [c.66]

Кроме того, вследствие повышенного гидравлического сопротивления трубопроводов системы уплотнений и повышенных расходов пара в них, давление в камерах вторых отсеков превышает на больших нагрузках давления в коллекторе подачи. Это вызывает изменение направления движения пара в некоторых отсеках. Вследствие этого область работы системы уплотнений без пропаривания и подсосов существовала лишь в узком диапазоне нагрузок. Для повышения надежности, экономичности и возможности повышения степени автоматизации был разработан ряд мероприятий. Важнейшее из них, предпринятое с целью уменьшения протечек через второй отсек переднего уплотнения ЦВД, - модернизация обоймы № 2 этого уплотнения с применением составной и термоэластичной конструкции, исключающей коробление. [c.99]

Существует представление [11], что путем старения нельзя удалить весь водород из стали, наводороженной электролитически, однако восстановить механические свойства стали возможно. Это мнение безусловно справедливо для некоторых концентраций водорода. Очевидно, что небольшое количество водорода, находящееся в коллекторах в молекулярном состоянии и не поддающееся дегазации, не..вызы-вает изменения механических свойств стали при условии, что давление в коллекторах не привело еще к образованию тпетпин. Поэтому наводороживание при корроЗТПГй травлении, обычно не вызывающее критических концентраций водорода, является более благоприятным в отношении старения, чем катодное наводороживание при значительных плотностях тока, что подтверждают опыты [48] по восстановлению старением пластических свойств наводороженной стали в результате коррозии. Эти опыты, описанные во введении, показали почти полное восстановление пластических свойств стали после старения (см. фиг. 5). [c.87]

В парогенераторах с уравновешенной тягой обмуровка представляет собой сплошные наружные стены, выполненные из керамических материалов, отделяющих газовый тракт парогенератора от окружающей среды. Она подвергается воздействию раскаленных топочных продуктов сгорания, в потоке которых содержатся зола, расплавленный шлак и недогоревшие частицы топлива, изменению давления в топке, особенно при обрыве факела и повторном зажигании топлива, переменным напряжениям, возникающим при пуске и остановке парогенератора, а также при колебаниях нагрузки, нагрузкам от температурных перемещений элементов парогенератора (главным образом поверхностей нагрева, каркаса, барабана, коллекторов), воздействию статических нагрузок от вышерасположенных конструкций и др. Наиболее опасны температурные напряжения, возникающие при пусках и остановках из-за неравномерности прогрева элементов парогенератора, в результате чего [c.263]

Поскольку тепловые разверки могут определяться гидравлическими особенностями радиационной панели, ширмы или конвективной секции для перегревателя сложной компоновки, важной задачей испытаний является получение отдельных точек гидравлических характеристик панелей и секций перегревателя, нанесение их на расчетные и определение по гидравлическим характеристикам коэффициентов гидравлической разверки в случаях, указанных в 14.1. Анализ причин гидравлической разверки в элементах перегревателя (из-за изменения давления вдоль коллекторов, различия полных коэффициентов сопротивлений и тепловос-приятий труб, нивелирных перепадов давления в коллекторах и трубах) ведется на основании данных опытов о перепадах давлений [36]. [c.249]

Причинами П01вреждения являются различные виды нарушения нормальной циркуляции а) пониженное тепловосприятие в трубе и малая скорость циркуляции б) неравномерное распределение воды и неравномерный обогрев труб в) образование свободного уровня г) резкое изменение давления в котле д) упуск воды из котла е) открытие периодической продувки при неправильном ее размещении в коллекторе и т. п. [c.382]

В начале продувки давление в продувочном коллекторе понижается вследствие процесса вытекания из него продувочного воздуха. Давление в цилиндре продолжает падать за счет воздействия ускоренного столба газов в выхлопном трубопроводе при большой площади открытия выхлопных органов по сравнению с площадью открытия продувочных. Здесь может иметь значение также низкое давление (или часто разрежение) в выхлопном коллекторе. После достижения некоторого значения, обычно ниже атмосферного, давление в цилиндре повышается, затем опять несколько падает. Дальнейшие волны имеют меньшие амплитуды или иногда почти совсем стираются. Направляемый продувочными органами воздух стремится итти в цилиндре по определенному пути (зависящему от типа продувки, формы поршня, конструкции и размеров продувочных органов, отношения 3/0 и ряда параметров процесса), освобождая те или иные области цилиндра от продуктов сгорания. Последние продолжают вытесняться в выхлопной трубопровод вместе с некоторой частью примешивающегося к ним продувочного воздуха, к-рая увеличивается по мере течения процесса. Как и во время первой фазы процесса, протекание давления в цилиндре во время продувки является следствием течения газов через продувочные и выхлопные органы при переменных давлениях в коллекторах (в к-рые возвращаются отраженные волны давлений) при воздействии ускоренных масс газов в трубопроводах, а также при распространении волн по цилиндру. Кроме того нужно иметь в виду наличие мертвых зон в цилиндре, влияющих в свою очередь на распределение давлений по цилиндру и на качество продувки. К концу процесса давление может значительно повыситься, что связано с влиянием ускоренного столба газов в продувочном трубопроводе при известных соотношениях плои адей открытия органов распределения (в особенности при наличии фазы наддува), с влиянием волн в трубопроводе и отчасти с влиянием сшатия. Последнее обстоятельство может сказаться в том случае, если напр, рассматриваемая машина — двухпоршневая, в к-рой имеет место значительное изменение объема во время процесса. Во многих конструкциях стагщонарных двигателей закрытие выхлопных органов происходит позже закрытия продувочных, что характеризует наличие фазы дополнительного выхлопа. [c.157]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...