Схема конденсационной турбины

На рис. 1-21 представлены принципиальные схемы теплофикационных турбин для сравнения приведена также разобранная нами выше схема конденсационной турбины (схема а). [c.52]

Испарительная установка включается в схему станции совместно с регенеративными подогревателями питательной воды. На фиг. 119 изображены различные варианты включения одноступенчатых и двухступенчатых испарителей в схему конденсационной турбины с тремя отборами, одним смешивающим и двумя поверхностными регенеративными подогревателями. [c.155]

П1. СХЕМА КОНДЕНСАЦИОННОЙ ТУРБИНЫ [c.260]

Фиг. И-2. Схема конденсационной турбины с двум регулируемыми отборами пара.

Типовые структурные схемы конденсационных турбин перегретого пара мощностью 200 МВт и выше приведены на рис. 3.3. [c.232]

Рнс. 3.3. Структурные схемы конденсационных турбин мощностью 200—1200 МВт [c.233]

Типовая структурная схема конденсационной турбины 232, 233 [c.644]

На рис. 1.21 приведена схема конденсационной турбинной установки с одним регенеративным подогревателем поверхностного типа. Здесь питательная вода при прокачке через подогреватель нагревается и энтальпия ее повышается от до Энтальпия же отбираемого из турбины пара, греющего питательную воду, при этом понижается от до й Конденсат греющего пара с энтальпией воз- [c.25]

В соответствии с рассмотренными выше принципиальными схемами в ЦКТИ были разработаны приборы для исследования дисперсного состава жидкой фазы влажного пара в проточной части конденсационных турбин. На рис. 7-3, а в качестве примера показан один из вариантов конструктивного оформления такого прибора. [c.226]

К- п. д. схемы можно улучшить ценой определенных усложнений. Так, возможно, что при малом числе ступеней в турбине значительную часть парового потока удастся выводить из нее лишь с небольшой примесью продуктов сгорания. Это открывает возможность использования мятого пара для целей теплофикации или же в дополнительной конденсационной турбине. [c.121]

При параллельной работе на общую электросеть двух турбин с противодавлением и одной конденсационной турбины недостача пара в линии противодавления должна компенсироваться через РОУ непосредственно от котлов. Электрическая же нагрузка в этом случае будет регулироваться конденсационным турбогенератором. Такая схема также недостаточно совершенна. [c.88]

На рис. 3-11 в качестве примера показана принципиальная схема гидродинамического регулирования конденсационной турбины Калужского турбинного завода с двукратным усилением (первая ступень усиления проточная, а вторая отсечная). [c.159]

Рис. 3-11. Принципиальная схема гидродинамического регулирования конденсационной турбины Калужского турбинного завода.

Схема системы регулирования с сервомотором для конденсационной турбины показана на рис. 3-6. [c.64]

Отработавший пар направляется из конденсационной турбины в конденсатор при нормальном вакууме, а из турбины с противодавлением на выхлоп в атмосферу или в тепловую схему электростанции, если при этом не изменяются температура поступающего в турбину пара и режим ее промывки. Промывку турбины с противодавлением можно производить и при нормальных оборотах холостого хода, если отработавший в турбине пар мож-192 [c.192]

На рис. 7-11 приведена одна из распространенных схем ОРГРЭС по рекарбонизации циркуляционной воды конденсационных турбин. [c.280]

Наиболее распространенной в СССР является схема теплофикационной, установки, согласно которой теплоэлектроцентрали (ТЗЦ) оборудуются конденсационными турбинами с промежуточным отбором пара. Преимущество установок с промежуточным отбором пара перед установками с противодавлением заключается в том, что первые приспособлены к работе с изменяющейся величиной отбора пара, соответствующей переменному режиму потребления тепла. С изменением режима потребления тепла пропускается большое или меньшее количество пара в конденсатор, т. е. установки с промежуточным отбором пара работают по так называемым свободным графикам как тепловому, так и электрическому. Установки с противодавлением оправдываются при равномерном тепловом графике при условии использования потребителем отработавшего в турбине пара. [c.159]

Третий распространенный тип ПГУ — установка с котлом-утилизатором (рис. 7, в). В такой установке регенератор ГТУ заменен котлом-утилизатором, пар из которого может использоваться в конденсационной турбине или для теплофикационных целей. Котел-утилизатор обогревается выхлопными газами газовой турбины. Если котел-утилизатор имеет устройства для сжигания топлива, то схема утилизационной ПГУ (рис. 7, в) превращается в схему сбросной ПГУ (рис. 7, б). Такой вариант ПГУ используется, в частности, в судовых установках. Доля паротурбинной части в общей мощности ПГУ по схеме на рис. 7, в меньше, чем по схемам на рис. 7, а и б, так как начальные параметры пара более низкие. [c.13]

Заслуживают внимания поиски иных решений, в частности, предложение применять приводную турбину двух давлений. Пар в часть высокого давления такой турбины поступает из холодной линии промежуточного перегрева и после расширения направляется в деаэратор. Регулировочные клапаны ЧВД приводной турбины полностью открыты, а деаэратор при частичных нагрузках подпитывается дополнительно из коллектора собственных нужд котла. Часть низкого давления, представляющая собой конденсационную турбину, подключается к отбору из главной турбины. Согласно исследованиям БПИ [13], применение такого типа турбопривода повышает экономичность работы блока в широком диапазоне его режимов прежде всего за счет значительного увеличения выработки электроэнергии регенеративным потоком пара, а также в результате уменьшения дросселирования в регулировочных клапанах. В то же время такое решение, несомненно, усложняет конструкцию турбопривода и тепловую схему блока. [c.148]

На рис. 4-3 приведена тепловая схема конденсационной установки блока. Из этой схемы видно, что, кроме своего основного назначения, конденсатор является местом сбора дренажей низкого давления и приема воздуха из вспомогательных устройств турбинной установки. Чтобы не загромождать схему, на ней не показаны а) устройство для непрерывной очистки конденсаторных трубок резиновыми шариками б) линии сброса дренажей от паропроводов, цилиндров и отборов при пуске [c.60]

Аналогичная схема использования конденсаторного пучка разработана и для теплофикационной установки Т-250-240 этого же завода. Турбо установка мощностью 250 Мвт с начальным давлением пара 240 ат создается на базе конденсационной турбины К-300-240. Она будет первой IB СССР теплофикационной турбиной с промежуточным перегревом пара. [c.300]

Фиг. 98. Схема регенерации конденсационной турбины с пятиступенчатым подогревом питательной воды.

Отсутствие регулируемых отборов является преимуществом схемы, которое решает задачу использования конденсационных турбин для целей однотрубного теплоснабжения без переделки проточной части турбины. [c.105]

В принятых XXI съездом КПСС решениях по контрольным цифрам развития народного хозяйства СССР на 1959—1965 гг. в качестве главного направления в развитии энергетики СССР в 1959—1965 гг. предусматривалось преимущественное строительство тепловых электростанций на базе дешевых углей, природного газа и мазута в основном за счет строительства крупных конденсационных станций мощностью по 1 млн. кет и более с установкой на них по блочной схеме (котел—турбина) агрегатов по 100 150 200 и 300 тыс. кет, позволяющих осуществить значительное ускорение и удешевление строительства. [c.15]

В 1955—1959 гг. МО ЦКТИ и восточным отделением ВТИ были разработаны и испытаны устройства по очистке вторичного пара испарителей, позволившие получать дистиллат, пригодный для питания как барабанных, так и прямоточных котлов. Величина продувки при этом была снижена до 1—2% от производительности аппарата. Одновременно с перечисленными работами, благодаря которым применение испарителей оказалось целесообразным при весьма высоких требованиях к дистиллату, МО ЦКТИ было предложено включение испарителей в систему регенерации конденсационных турбин но наиболее экономичной схеме (без потерь потенциала). [c.54]

Упрощённая схема регулирования турбины с противодавлением приведена на фиг. 36. При работе турбины по независимому электрическому графику регулирование здесь действует так же, как и в обычной конденсационной турбине, т. е. регулятор давления бездействует, а точка Б рычага АБ неподвижна. При увеличении электрической нагрузки муфта А регулятора скорости идёт вниз, а паровпускной клапан открывается. При этом расход пара через турбину и отдача его тепловым потребителям изменяются соответственно изменениям электрических нагрузок, т. е. турбина работает по вынужденному тепловому графику. [c.303]

Турбина на насыщенном паре для атомных ТЭЦ разработана на базе конденсационной турбины К-500-62. Тепловая схема турбины с двумя отопительными отборами Т-450-62 представлена на рис. 8.17. [c.116]

На рис. 11.5 показан пример принципиальной тепловой схемы АЭС с конденсационной турбиной и реактором ВВЭР-1000. [c.142]

Полученные выражения относятся к схеме конденсационной электростанции без использования теплоты из отборов турбин на подогрев мазута или воздуха для паровых котлов, на подсушку топлива и т. п. [c.277]

Рис. 1.74. Принципиальная схема ТЭЦ, работающей на конденсационных турбинах с промежуточным i., <хгбором пара. ........

Чтобы можно было в большом диапазоне независимо менять тепловую и электрическую нагрузки, на большинстве теплоэлектроцентралей применяют конденсационные турбины с промежуточными отборами пара при давлениях, необходимых для потребителей теплоты. Одна из таких схем показана на рис. 7.12. Здесь часть пара отбирается из промежуточных ступеней турбины при давлении / 2отб (как и в случае регенерации) и направляется тепловым потребителям ТП другая часть пара при более низком давлении Р2отб отбирается и поступает в тепловые сети для отопления. [c.125]

В рассматриваемой тепловой схеме паровая турбина 7 принята конденсационной (возможна установка и теплофикационных турбин) с нерегулируемыми отборами пара из промежуточных ступеней для регенеративного подогрева питательной воды. Начальные параметры пара перед турбиной 7—12,8 и 565° С. В установке предусмотрен один промежуточный перегреватель, в котором пар при давлении 2,65 Мн1м перегревается до 565° С. После турбины 7 отработавший пар поступает в конденсатор 8. Конденсат из него насосом 9 подается в подогреватели 10 регенеративного цикла низкого давления (все подогреватели низкого давления на схеме условно показаны в виде одного, обозначенного позицией 10). После подогревателя 10 конденсат поступает в деаэратор //и далее в питательный насос 12, который подает питательную воду в подогреватели 13 высокого давления (эти подогреватели также условно показаны в виде одного обозначенного позицией 13). Для того чтобы иметь возможность регулировать температуру питательной воды, ее поток после насоса 12 разветвляется и часть питательной воды направляется в водяной экономайзер 14, являющийся второй ступенью по ходу уходящих газов из турбины 5. [c.381]

Для того чтобы двиисение было устойчивым, все вещественные корни характеристического уравнения и все вещественные части его комплексных корней должны быть отрицательными. Как видно из последнего уравнения, это условие всегда выполняется для уравнения второй степени при положительных значениях динамических констант. Таким образом схема регулирования конденсационных турбин легко может быть выполнена устойчивой. Если [c.177]

Аналогичный результат был получен в 1957—1958 гг. в ЦКТИ при испытании четырех вариантов влагоулавливающих устройств, установленных за рабочим колесом последней (шестой) ступени конденсационной турбины мощностью 240 кет [Л. 109]. Схемы и результаты испытаний исследованных устройств представлены на рис. 44. Более высокое значение эффективности влагоудаления IV варианта по сравнению со II и III вариантами объясняется большой относительной шириной входного участка влагоотводящего канала при неизменных ширине выхода из канала 12 мм и угле наклона задней стенки, образующей канал. Эффективность вла-гоудаляющего устройства с профилированными направляющими вставками (I вариант) более высока, чем эффективность устройств без направляющих, вставок (варианты II, III и IV). [c.74]

Для определения годового расхода поступают так же, как и при расчете тепловой схемы для какой-либо ваданной часовой нагрузки, но все подставляемые в расчеты величины должны приниматься не за час, а еа год работы станции. При наличии разнотипных турбинных агрегатов важно заранее определить, в каких условиях будет работать каждый агрегат в течение года. Так, при наличии на станции конденсационных турбин и турбин с противодавлением необходимо сначала определить выработку энергии турбинами с противодавлением и затем вычесть полученную величину из заданной годовой выработки энергии по станции. Олределение выработки энергии турбинами с противодавлением возможно, если известно количество пара, проходящего в течение года черев эти турбины и И апользуемого затем для снабжения внешних тепловых потребителей и удовлетворения теплом регенеративного подогрет ва питательной воды. При этом либо по заданию, либо исходя из режима работы потребителей, должно быть известно число часов ра боты турбин с противодавлением в течение года с целью определения расхода пара на холостой ход этих тур бин в течение года. [c.118]

При полном развитии станции по такой схеме обычно предполагается, что котельные агрегаты обладают внутренним резервом производительности по сравнению с потребным расходом пара соответствующих турбин. Так, например, станция с 4 Конденсационными турбинами по 25 тыс. кет расходует около 470 т пара в. час. Если установить 4 котла производительностью по 150 т/час, то они будут при максимальной нагрузке турбин работать с экономическими нагрузками. При остановке же одного котла на ревизию или ремонт можно длительно получить с остальных 3 котлов 450 Tjm , т. е. развить почти полную мощность станции. Это воеможно, конечно, лишь при наличии соединительных [c.126]

Новые требования к чувствительности, точности и быстродействию регулирования, а также к надежности защитных устройств аналогичны предъявляемым к САРЗ конденсационных турбин (см. п. П1.9 и гл. X). Они побуждают конструктора постоянно совершенствовать принципиальную схему регулирования и конструкции всех элементов. [c.98]

РППВ. Тепловая схема развита за счет отборов из ЦВД и ЦНД (потри). Ее формула 5 ПНД+Д + + ПВД. Температура п. в = 493 К. Применены два питательных насоса производительностью по 50% с конденсационными турбинами, пар к которым подводится от СПП. [c.124]

Как видно из схемы рис, 6-14, данный блок снабжен полной системой обводов как турбины с противодавлением, так и конденсационной турбины. Выше уже отмечалось, что эта особенность тепловой схемы является типичной для крупных блоков с прямоточными котлами электростанций США, ФРГ и других зарубежных стран. Наличие системы обводов делает котел по существу не связанным с турбиной и позволяет, как и в неблочных схемах, растапливать котел до пуска в ход турбины, подгонять параметры пара за котлом до требуемых к моменту пуска турбины, поддерживать холостой ход в случае отключения по какой-либо причине турбогенератора и т. д. Создается гибкость в работе блока, в частности, при всех тех режимах, которые требуют пропуска в турбину 5—10% пара, в то время как расход через котел не может быть ниже чем 30% от номинального. Это шроти-воречие, таким образом, разрешается в типичных зарубежных схемах при помощи полной системы обводов, существенно усложняющих установку. [c.198]

В турбине с противодавлйнием пар расширяется лишь до такого давления, при котором он может быть использован как носитель тепловой энергии. Величина конечного давления обычно находится в пределах от 1, 2 до 6—8, редко до 12 ата. Из выхлопного патрубка турбины пар направляется к тепловым потребителям. По сравпению с конденсационной турбиной, турбина с противодавлением проще, меньше по размерам, стоимость ее ниже, у нее отсутствует конденсационное устройство (конденсатор, насосы и относящиеся к ним многочи сленные трубопроводы). В этом случае отпадает также надобность в подаче циркуляционной воды. Схема работы установки с турбиной с противодавлением изображена на рис. 60. [c.194]

Чтобы обеспечить соблюдение условия (4.21), нужно либо повышать начальное давление пара перед ПТо, т. е. отбирать пар из ЦВД при давлении px+i>px, либо ограничивать мощность приводной турбины на холодном паре, передавая часть нагрузки на питательный насос с другим типом привода, например от приводной конденсационной турбины низкого давления. Возможно и объединение этих агрегатов, т. е. создание приводной турбины двух давлений — тип ТПок (рис. 4.13), чтобы не дробить питательные насосы [75]. Этот вопрос требует специального исследования с точки зрения не только выбора рациональной схемы, но и выполнения надежной конструкции и учета вопросов режимного характера, маневренности и т. д. и здесь не рассматривается. [c.138]

Замена конденсационной электростанции какой-либо специальной ТЭЦ даже не требуется. Достаточно обеспечить отдачу тепла из нерегулируемых отборов мощных конденсационных турбин, что даст достаточный эффект. В частности, две турбины по 300 Мет при переводе их на описанную схему нагрева воды могут обеспечить максимальный отпуск тепла 700 Гкал ч или почти столько же, сколько дают четыре турбины по 100 Мет, что объясняется повышением начальных параметров у турбин 300 Мет до закритических. Дополнительные затраты, связанные с отпуском тепла от таких мощных агрегатов, заключаются в сооружении водоподготовительной установки, насосно-подогревательной, де-аэрационной и редукционно-охладительных установок, а также тепловых выводов со станции, что вместе может быть оценено в 4 руб1кет. Таким образом, разница в затратах на 1 кет мощности составляет по сравнению с пригородной электростанцией с блоками по 100 Мет около 30 руб/кет, а суммарная экономия для рассматриваемой исходной мощности 2 400 Мет достигает 72 млн. руб. При такой мощности общий отпуск тепла можно довести примерно до 2 800 Гкал1ч, для передачи которых по однотрубным магистралям достаточно двух теплопроводов диаметром по 1200 мм. Стоимость сооружения этих теплопроводов при длине трассы 130 км составляет около 63 млн. руб., т. е. вынос теплоснабжающего источника для укрупнения его мощности на 130 км от намеченной ранее точки оказывается вполне целесообразным по общим затратам на электростанцию и теплопроводы. Следует добавить выгоды, возникающие при таком выносе источника теплоснабжения за преде- [c.139]

Важным направлением в повышении экономичности КЭС явился переход а начале 60-х годов на закритические параметры пара (24 МПа). В 1984 г. почти половина всего оборудования работала на этих параметрах. Переход на блочные схемы (котел- турбина — генератор — трансформатор) япнлся важным фактором повышения экономичности и надежности работы конденсационных электростанций. Динамика роста числа и мощности энергоблоков, а также структурный состав КЭС даны в табл. 1.47 н 1.48. [c.46]

Принципиальную тепловую схему конденсационного энергоблока удобно рассчитывать, принимая расход свежего пара па турбину за единицу и выражая остальные потоки пара и воды в долях от Do, т. е. принимая аг= = Dr/Do [c.146]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...