Конструкции фундаментов турбогенераторов

КОНСТРУКЦИИ ФУНДАМЕНТОВ ТУРБОГЕНЕРАТОРОВ [c.245]

Таким образом, вопросы производства и организации работ явились главной причиной, способствовавшей поискам новых конструкций фундаментов турбогенераторов и постепенному отказу от их выполнения в монолитном железобетоне. Наиболее эффективными как по стоимости и расходу материалов, так и по возможности индустриального сооружения оказались сборные железобетонные фундаменты. [c.296]

Рассчитанные по таким методам конструкции фундаментов получались тяжелыми и требовали излишнего расхода материала. Несмотря на это, наблюдались случаи резонанса их конструктивных элементов. Результаты рас чета не только не увязывались с действительностью, но и приводили иногда к противоречивым выводам. Между тем, фундамент для турбогенератора представляет собой весьма важное сооружение современных теплоэлектростанций. 6 [c.6]

На рис. 2 изображен фундамент стеновой конструкции для турбогенератора мощностью 25 тыс. кет. Фундамент железобетонный и состоит из двух продольных стен, соединенных поперечными стенами или рамами. Между рамами, на которые опираются турбина и генератор, располагается конденсатор. Высота надземной части фундамента 8,7 м. Все фундаментное строение опирается на мощную железобетонную плиту толщиной 2 м. [c.9]

Рис. 4. Фундамент смешанной конструкции для турбогенератора мощностью 50 тыс. кет.

Анализ формы колебаний рамной конструкции фундамента показывает, что при любых скоростях вращения роторов, за исключением резонансных, точки верхней горизонтальной рамы колеблются в горизонтальных направлениях с различными амплитудами и в различных фазах. Поперечные рамы фундамента также колеблются со сдвигом фаз. Между колебаниями подшипников и элементов рам существует сдвиг фаз, изменяющийся с изменением числа оборотов роторов турбогенератора. [c.30]

Из сказанного ясно, что установленные на основании этих приемов величины допускаемых амплитуд вибраций не могут служить надежным критерием оценки действительной работы фундаментов. Между тем вопрос этот весьма важный, особенно в тех случаях, когда ведется приемка фундамента или проводятся его испытания с целью выяснения причин повышенной вибрации турбогенератора, одной из которых предполагается неудачная конструкция фундамента. [c.50]

Весьма ответственной строительной конструкцией тепловых электростанций являются фундаменты турбогенераторов. Роль последних повышается в связи с введением в эксплуатацию турбогенераторов мощностью 200—300 тыс. К8Т и более. [c.3]

Фундамент турбогенератора является конструкцией, к которой предъявляются жесткие требования в части проектирования и сооружения. Фундамент должен быть дешевым, обеспечивать удобство монтажа и эксплуатации машин. Во-первых, он должен гарантировать нормальную работу турбогенератора и не создавать условий для повышенной вибрации. Во-вторых, фундамент должен удовлетворять требованиям прочности при любом режиме работы турбогенератора. [c.3]

Совершенствование турбогенераторов, увеличение их мощности, повышение числа оборотов и необходимость удобного размещения вспомогательного оборудования привели к изменению конструкции фундамента — к переходу к фундаментам рамной конструкции. Однако мощность турбин продолжала расти, число оборотов повышалось и в фундаментах стали проявляться резонансные явления, нередко приводившие к вынужденной остановке машины. В результате старые методы расчета, базировавшиеся на введении динамических надбавок к статическим нагрузкам, не могли более удовлетворять требованиям развивающегося турбостроения. [c.9]

Фундамент турбогенератора мощностью 24 тыс. кет железобетонный, рамной конструкции. Определение напряжений производилось при полной нагрузке и рабочем числе оборотов турбогенератора в узле рамы в точке /, в середине пролета продольной балки под генератором в точке 2, а также внизу колонн в точках 3, [c.74]

Перейдем к вопросу развития конструкций подземной части фундаментов турбогенераторов. Сплошные толстые монолитные плиты, применяющиеся доныне в качестве подземной части всех фундаментов, имеют простое очертание, хорошо распределяют нагрузку на грунт, препятствуют неравномерным осадкам фундамента и не вызывают больших затруднений при сооружении. Усилия, возникающие в плите, незначительны и армирование большей частью принимается конструктивным. Недостаток их заключается в большом расходе материалов. Кроме того, они нарушают порядок сборного строительства современных электростанций. [c.250]

На рис. 6-1 представлен типичный монолитный железобетонный фундамент турбогенератора ВК-Ю0-2 + + ТВ2-100-2 мощностью 100 тыс. кет. Он представляет собой рамно-стеновую конструкцию на сплощной железобетонной плите. Фундамент состоит из четырех поперечных рам с мощными ригелями и системы продольных балок. Для обслуживания турбогенератора у продольных балок и ригелей устроены консольные выступы. Поперечные сечения элементов фундамента велики до 4—5 м. у колонн, стен и ригелей и до 2,5 At— у продольных балок. Следует обратить внимание на формы сечений элементов ни один элемент не имеет простого сечения, а представляет собой сложные конфигурации с многочисленными консолями и выемками, что очень затрудняет процесс сооружения фундамента. Объем железобетона наземной части составляет 666 и нижней пли- [c.257]

Производственные и технико-экономические преимущества сборных железобетонных фундаментов особенно отчетливо видны при сопоставлении их с монолитными. В табл. 6-2 приведены данные по основным показателям всех рассмотренных выше фундаментов. Для турбогенераторов мощностью 50 и 150 тыс. кет приведены данные по двум различным конструкциям фундаментов, обусловленные различными типами турбогенераторов. Приведенные данные не включают устройства бетонной подготовки под нижнюю плиту и подливку по верхнему ростверку, так как они являются общими для всех фундаментов. [c.285]

Сборность фундаментов находится в пределах 69—83%- Пониженный процент сборности фундамента турбогенератора ПВК-150 + ТГВ-200 объясняется наличием монолитной подземной плиты, которая в дальнейшем после проведения исследований по определению степени надежности и эффективности различных конструкций сборных плит будет заменена сборной. Для подземной части фундаментов сборность лежит в пределах 60—81% и по наземной — в пределах 68—85%- Учитывая короткий период практического применения сборных фундаментов, эти проценты сборности следует считать удовлетворительными. Но в то же время необходимо подчеркнуть, что в рассмотренных конструкциях сборных фундаментов имеются реальные возможности резкого увеличения их сборности. Если совершенно отказаться от применения монолитных элементов конструкции и больше внимания уделить сопряжениям сборных элементов, можно легко повысить сборность фундаментов в среднем до 85%. Поиски новых путей практического увеличения сборности, которые проводятся в настоящее время, дают основание утверждать, что в ближайшем будущем сборность фундаментов будет доведена до 90%. [c.287]

Два фундамента турбогенераторов мощностью 50 тыс. кет имеют резко отличающиеся показатели, что объясняется совершенно различной компоновкой конструкции. Элементы одного из них имеют составные поперечные сечения, образованные несколькими одинаковыми элементами, что резко увеличивает расход материалов, количество элементов, уменьшает средний их вес и сборность конструкции. Как следствие, увеличивается трудоемкость сооружения фундамента и удлиняются сроки строительства. Это решение может быть эффективным лишь при уменьшении количества элементов и обязательной модернизации турбоагрегатов. [c.289]

Минским отделением института Промэнергопроект разработаны сборные конструкции фундаментов турбогенераторов АПР-6-1 и ВПТ-12 мощностью 6 и 12 тыс. кет. Фундамент турбогенератора АПР-6-1, приведенный на рис. 6-13, выполнен в виде рамной системы, опирающейся на ленточные железобетонные фундаменты стаканного типа. Он состоит из четырех поперечных рам, каждая из которых образуется стыкованием ригелей Т-образных полурам. После стыкования производится окончательная бетонировка ригелей до рабочей отметки. [c.282]

Во всех монолитных фундаментах подземная часть по своему объему примерно равна объему наземной части, т. е. расход железобетона для устройства подземных плит составляет не менее половины общего его расхода на сооружение всего фундамента. Объем железобетона, расходуемого на изготовление балочного ростверка, составляет лишь 307о общего расхода. Это свидетельствует не только о количественном, но и качественном изменении конструкций фундаментов турбогенераторов, изготовленных в сборном железобетоне. Следует [c.285]

Массивные фундаменты под тяжелое оборудование. К этой группе относятся крупные и очень сложные по конструкции фундаменты под прокатные станы, турбоагрегаты, мотор-генераторы и т. п. Эти машины сами по себе обладают значительным весом, требуйщим развитого основания. Кроме того, они участвуют в сложном технологическом процессе, оснащаются значительным числом мелких вспомогательных механизмов, транспортных устройств, сложными системами трубопроводов, подводящих пар, воздух, воду и другие технологические жидкости, что также усложняет конструкцию фундамента. В результате фундаменты современных прокатных станов или турбогенераторов представляют собой сложные строительные сооружения весом в сотни и тысячи тонн. [c.49]

На рис. 4 приведен фундамент смешанной конструкции для турбогенератора мощностью 50 тыс. кет. В конструкции этого фундамента подгенераторная часть представляет собой систему продольных и поперечных стен. [c.10]

В вертикальной и поперечной плоскостях на фундаменте возникают один или два резонансных пика, связанных с прохождением роторами своих критических чисел оборотов. Положение и величина их зависят от конструкции валов турбогенератора и практически мало связаны с конструкцией фундамента. Частота этих пиков обычно отли- [c.39]

Применение новых принципов проектирования фундаментов и новой методики их расчета, использование результатов новейших исследований в области железобетонных конструкций позволили авторам соаместно с группой инженеров предложить впервые в практике строительства фундаментов турбогенераторов решение в сборном железобетоне. Новый тип фундамента обладает всеми преимуществами металлических и железобетонных фундаментов и в то же время лишен их недостатков. [c.5]

Измерению подлежали следующие характеристики вибрационного и напряженного состояний турбогенератора и его фундамента амплитуды (вибраций подшипников и статора генератора, частота вынужденных колебаний элементов фундамента и возникающие деформации. Измерение этих характеристик проводилось при различных числах оборотов и на рабочих числах оборотов при различных режимах работы турбогенератора. Сравнение амплитуд вибраций подшипников и фундамента показывает степень надежности конструкции фундамента. Величина динамических напряжений позволяет судить о возмущающих нагрузках турбогенератора и степени надежпости его iB эксплуатации. [c.67]

Как мы указывали в 1-2, влияние продольных балок незначительно сказывается на колебаниях рам и, кроме того, практически жесткость стоек в вертикальном направлении в современных конструкциях фундаментов обычно превосходит таковую ригелей, а не наоборот, как это принимается Раушем. Например, для фундаментов турбогенераторов мощностью 36 и 150 тыс. кет жесткость [c.201]

Разработанные методы динамического расчета рамных фундаментов турбогенераторов позволяют проектировать и строить их достаточно надежными без сосредоточения значительных масс в верхней части фундамента, имевших место ранее. Поэтому при выборе схемы фундамента конструктор имеет возможность широкого варьирования, что позволяет отыскать наивыгодейшие решения. Если же в дальнейшем при точном расчете или испытании модели фундамента выяснится, что данная конструкция в динамическом отношении недостаточно надежна, то всегда можно незначительным изменением масс и жесткостей обеспечить ее полную надежность. Второе основное требование при разработке конструкции фундамента сводится к следующему. [c.213]

Разработка ко нструкдии первого сборного железобетонного фу нда1ме1нта велась тео линии Ю0 зда1ния оптимальной конструкции для турбогенератора с турбиной ПВК-150. Прежде чем перейти к рассмотрению вопросов, связанных с конструкцией сборного железобетонного фундамента, остановимся коротко на конструкции ранее применявшегося монолитного фундамента, общий вид которого приведен на рис. 5-1. [c.217]

Следующей моделью, которая подвергалась ишыта-ниям, была модель сборного железобетонного фундамента турбогенератора мощностью 300 тыс. кет конструкции Ленинградского отделения ТЭП. Модель фундамента с нанесением точек, в которых измерялись частоты колебаний, приведена на рис. 5-7. [c.231]

В качестве примера рассмотрим фундамент турбогенератора К-ЗОО-240-f ТВВ-320г2, показанный на рис. 6-3. Фундамент является пространственной конструкцией, состоящей из сети одноэтажных и однопролетных рам. По своей схеме он отличается от рассмотренного монолитного фундамента турбогенератора мощностью 300 тыс. кет устройством дополнительной рамы под возбудитель. Стойки этой рамы приняты уменьшенного сечения. За их грань выступает консоль для опирания и обслуживания возбудителя. Жесткие поперечные стены у конденсатора заменены ригелями. Фундамент состоит из сплрщной монолит ОЙ железобетонной плиты, 262 [c.262]

Киевским отделением института Теплоэлектропро-ект разработана конструкция оборного фундамента турбогенератора ВПТ-50-4+ТВФ-60-2 мощностью 50 тыс. кет, созданная с учетом сооружения фундамента под серийные турбогенераторы, т. е. без модернизации компоновки агрегата, опорных частей машины и изменения задания турбостроительного завода по габаритам фундамента. Особенностью этого сборного фундамента является стремление к максимальной унификации сборных элементов, которая заключается в выполнении его из типовых сборных железобетонных элементов, предназначенных для ка ркасов зданий и сооружений тепловых электростанций. Эта конструкция может служить одним из примеров проектирования сборных фундаментов по указанному выше третьему решению. Все присущие этому решению достоинства и недостатки могут быть проиллюстрированы при рассмотрении данного фундамента. [c.268]

Конструкция фундамента (рис. 6-6) решена в виде рамной системы с подземной частью в виде балочного ростверка. Фундамент монтируется из следующих прямоугольных типовых сечений 1,2X0,6 м (для колонн и слабо нагруженных балок и ригелей) 1,5X0,6 м (в конструкции подземной части) и 1,8X0,6 ж (для наиболее нагруженных элементов верхнего строения). Ввиду небольших размеров элементов по сравнению с опорными частями турбогенератора их пришлось выполнить состаиными. На участке вокруг конденсатора конфигурация ригелей и продольных балок, диктуемая из условия опирания оборудования и прочности элемента, не могла быть составлена из типовых сечений. Поэтому пришлось их выполнять в монолитном железобетоне. Армирование монолитных элементов предусматривается выполнить из арматурных блоков с несущими пространственными каркасами. Узлы сопряжения сборных элементов в наземной части осуществляются с применением последующего обжатия, а сопряжение монолитных участков со сборными элементами выполняются без обжатия. Соединение элементов, образующих составное 268 [c.268]

Очевидно также, что модернизация турбоагрегато в а настоящее время не может 1быть шроведена в степени, достаточной для (полной унификации оборных фундаментов с использованием только элементов утвержденной номенклатуры. В рассматриваемом фундаменте особенности конструкции турбогенератора привели к необходимости выполнения ряда элементов в монолитном железобетоне. Для сравнения укажем, что сборный фундамент турбогенератора мощностью 150 тыс. кет, описание которого приведено в предыдущей главе, требует для своего сооружения (по наземной части) такого же количества сборного железобетона, что и описанный выше фундамент, а в части расхода стали и монолитного железобетона его показатели даже ниже. Единственное достоинство конструкции, заключающееся в применении обезличенных типовых сечений, оборачивается ее недостатком ввиду резкого увеличения трудоемкости работ по стыкованию сборных элементов по их длине. Большой объем. монолитных работ, устройство опалубки под заливку зазоров и некоторые другие недостатки значительно снижают эффективность конструкции фундамента. [c.273]

В качестве унифицированных типовых элементов приняты элементы следующих сечений для нижнего ростверка— тавровое сечение высотой 1,8 и с шириной полки 2 jn и ребра 1 м для колонн — сплошные прямоугольные сечения 1,5x1 м и 0,8 X 0,6 ж для ригелей и балок— прямоугольные сечения размером 1,8x1 м 1,2Х Х0,6 м и 2,1x1 М-, тавровые сечения высотой 1,8 м при ширине полки 1,5 ж и ребра 1 м, а также высотой 2,1 м при ширине полки 1,75 и ребра 1 м. Следует заранее подчеркнуть, что это обилие сечений является недостатком конструкции фундамента. Утверждается, что из этих элементов удастся скомпоновать сборные фундаменты турбогенераторов различной мощности. Не критикуя целесообразность компоновки всех сборных фундаментов, составленных из перечисленных выше сечений (это является предметом самостоятельного исследования), можно лишь утверждать, что основная идея их сооружения из типовых элементов, изготовляемых всего в четырехпяти формах, является полезной и ценной. Следует также указать, что стремление к ограничению числа сечений и к уменьшению количества типоразмеров должно быть поставлено на первый план при проектировании сборных фундаментов. [c.279]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...