Теплоотдача при обтекании плоской поверхности

В главе VI на основе теории пограничного слоя были получены формулы для расчета теплоотдачи при обтекании плоских поверхностей теплоносителем с небольшой скоростью движения. Если влияние изменения физических параметров в пограничном слое, обусловленное торможением высокоскоростного потока, на интенсивность теплоотдачи учесть выбором определяющей температуры, а влияние химических реакций — множителем Le [c.384]

Теплоотдача при обтекании плоской поверхности [c.374]

Расчетные формулы для средней теплоотдачи при обтекании плоской поверхности имеют вид [c.376]

Таким образом, все изменение температуры жидкости сосредоточивается в сравнительно тонком слое, непосредственно прилегающем к поверхности тела. В гл. 7, рассматривая теплоотдачу при обтекании плоской поверхности неограниченным потоком жидкости, мы выясним условие, при котором выполняется неравенство fe< /, где k — толщина теплового пограничного слоя. Толщины гидродинамического и теплового пограничных слоев S и fe в общем случае не совпадают — это зависит от рода жидкости и некоторых параметров процесса течения и теплообмена. Будем полагать, что они одного порядка k=0(6). Ввиду малости толщины теплового граничного слоя можно пренебречь теплопроводностью вдоль слоя по сравнению, с поперечным переносом теплоты, т. е. положить [c.142]

ТЕПЛООТДАЧА ПРИ ОБТЕКАНИИ ПЛОСКОЙ ПОВЕРХНОСТИ (ПЛАСТИНЫ) [c.64]

Теплоотдача при обтекании плоской поверхности (пластины) 69 [c.342]

Рис. 12-9. Теплоотдача при обтекании плоской поверхности.
Местный коэффициент теплоотдачи при обтекании плоской поверхности и турбулентном течении в пограничном слое рассчитывается по формуле [c.262]

Режим движения жидкости определяет механизм переноса теплоты в процессе теплоотдачи. При ламинарном движении перенос теплоты от жидкости к стенке (или наоборот) осуществляется главным образом путем теплопроводности. При турбулентном движении такой способ передачи теплоты наблюдается лишь в ламинарном пограничном слое, а внутри турбулентного ядра теплота переносится путем конвекции. При этом на интенсивность теплоотдачи в основном влияет термическое сопротивление пограничного слоя. Последнее наглядно иллюстрируется рис. 14.2, на котором представлена схема движения жидкости при обтекании плоской поверхности (пластины). [c.225]

ТЕПЛООТДАЧА ПРИ ВЫНУЖДЕННОМ ПРОДОЛЬНОМ ОБТЕКАНИИ ПЛОСКОЙ ПОВЕРХНОСТИ [c.59]

Структура пограничного слоя при свободной конвекции вдоль нагретой поверхности (она может быть наклонной или криволинейной) аналогична структуре пограничного слоя при вынужденном обтекании плоской поверхности в том отношении, что имеются ламинарный, турбулентный и переходный участки. На ламинарном участке местный коэффициент теплоотдачи уменьшается вдоль поверхности, в области турбулентного пограничного слоя а не изменяется (рис. 15.6,6). [c.394]

Структура пограничного слоя при свободном движении жидкости вдоль вертикальной поверхности аналогична структуре пограничного слоя при вынужденном обтекании плоской поверхности имеются ламинарный, переходный и турбулентный участки. Изменение местного коэффициента теплоотдачи вдоль поверхности показано на рис. 12-35 на первом снизу участке, занятом ламинарным пограничным слоем, коэффициент теплоотдачи уменьшается вдоль поверхности, так как толщина слоя растет на участке, занятом турбулентным погра-294 [c.294]

Коэффициент теплоотдачи а определяют три группы факторов. Во-первых, геометрические факторы, связанные с конфигурацией системы конвективного теплообмена течение жидкости вдоль плоской поверхности, поток в трубе (или в продольных межтрубных каналах), поперечное обтекание труб и трубных пучков и т. д. Во-вторых, гидродинамические факторы, обусловленные прежде всего наличием двух режимов течения — ламинарного (при малых значениях числа Не) и турбулентного (при больших значениях числа Ке). Механизм теплообмена в двух этих случаях существенно различен. Кроме того, в пределах каждого режима течения имеется связь коэффициента теплоотдачи а со скоростью потока, качественно одинаковая для обоих режимов — при возрастании скорости потока коэффициент а увеличивается. Однако количественные характеристики для ламинарного и турбулентного режимов различны. [c.315]

Применение теории пограничного слоя позволяет решать задачи о теплоотдаче в потоке тел более сложной формы, чем пластина. В отличие от плоской пластины, при обтекании тел более сложной формы или при обтекании пластины набегающим потоком течение в пограничном слое осложняется. Если при обтекании пластины плоскопараллельным потоком давление в пограничном слое заметно не изменялось и не оказывало влияния на распределение скоростей, то при обтекании тел с кривыми поверхностями или [c.292]

По уравнению (10-51) можно весьма просто определить коэффициент теплоотдачи к ламинарному пограничному слою на теле вращения с постоянной температурой поверхности при произвольном изменении вдоль нее скорости внешнего течения й . Для плоского течения R выпадает из уравнения. Легко показать, что при обтекании плоской пластины уравнение (10-51) сводится к уравнению (10-13), а при двумерном и осесимметричном течениях в окрестности критической точки — соответственно к уравнениям (10-17) и (10-18). Таким обра- [c.272]

Степень эффективности ребра. Рассмотрим ребро, расположенное на плоской поверхности, толщина которого 6 значительно меньше его высоты h и длины I (рис. 19.5, а). Ребро омывается более холодной жидкостью с температурой Т,,,. Коэффициент теплоотдачи, определяемый условиями обтекания, в перво.м приближении постоянен и равен а,, . Рхли температура ребра у осповапия То,.,,, то температура торца ребра 7., .,,р меньше, чем у основания, вследствие того, что ребро имеет конечную теплопроводность, а тепловой поток по оси х (по высоте ребра) уменьшается за счет отвода теплоты от боковых поверхностей. Происходит уменьшение средней температуры ребра по его высоте /г от значения ДО 7"тор (рис. 19.5, б). При Г.,,, = onst температурный перепад между ребром и жидкостью 0р = Гр — 7 ,,, также будет изменяться по высоте, уменьшаясь от 0,)с == — 7 до 0.ГОР = Гтор — Вследствие этого уменьшается по высоте и плотность теплового потока, передаваемого элементами поверхности ребра. Средняя температура ребра [c.237]

Экспериментальная установка. В настоящей работе изучается местная теплоотдача при вынужденном продольном обтекании пластины воздухом. На поверхности пластины реализуется условие 7с=соп81. Исследуемая плоская пластина (рис. 4.10) устанавливается по оси аэродинамической трубы разомкнутого типа. Воздух прокачивается через установку с помощью вентилятора, который присоединяется к выходному патрубку аэродинамической трубы. Труба представляет собой расширяющийся канал прямоугольного сечения. На входе поперечное сечение равно 60x100 мм , а на выходе 100X100 мм что обеспечивает постоянство давления воздушного потока по длине. Вентилятор приводится в движение электрическим двигателем переменного тока. На входе в канал установлено сопло Витошинского, которое служит для обеспечения равномерного распределения скорости воздуха и исключает возникновение дополнительных возмущений во входном сечении канала. Расход воздуха через аэродинамическую трубу регулируется с помощью ирисовой диафрагмы, установленной на выходном [c.157]

Смотреть страницы где упоминается термин Теплоотдача при обтекании плоской поверхности : [c.255]

Смотреть главы в:

Техническая термодинамика и теплопередача -> Теплоотдача при обтекании плоской поверхности

ПОИСК

Исследование теплоотдачи при течении воздуха в труИсследование теплоотдачи при продольном обтекании плоской поверхности

Обтекание

Обтекание поверхности

Поверхности плоские

Теплоотдача

Теплоотдача при вынужденном про дольном обтекании плоской поверхности

Теплоотдача при обтекании плоской поверхности (пластины)

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...