Местные напряжения . Примеры расчета

В качестве примера оценка малоцикловой долговечности с учетом местных напряжений рассмотрим расчет полосы с отверстием для типичных конструкционных материалов, обладающих контрастными циклическими и статическими механическими свойствами. Данный расчет дает возможность оценить применение для конструкций, работающих в условиях малоциклового нагружения, тех или иных конструкционных материалов. [c.261]

Общие п о л о ж е н и я р а с ч е т а стрел — см. пп. III.lli III.12. Пример расчета стрелы гусеничного крана деформационным методом дан в работе [16]. Для телескопических стрел (рис. III.4,15, 3, и) поперечные нагрузки при.опирании секций друг на друга могут в несколько раз превышать в полезного груза и на промежуточных вылетах существенно зависят от того, выдвигаются ли секции одновременно или последовательно [50]. О местных напряжениях в сечениях телескопических стрел от этих поперечных нагрузок см. [30, 37], Статический и динамический расчет телескопической трехзвенной коробчатой стрелы приведен в работе [54 ]. [c.512]

Порядок расчета может быть представлен примером определения местных напряжений, возникающих от действия углового шва, расположенного от рассматриваемой точки на расстоянии г = 1 мм. Вспомогательные данные для этого значения приведены во вторых строчках табл. 25. [c.159]

Приведенные примеры применения этих формул к расчету типовых сварных соединений показывают, что все необходимые данные о местных напряжениях могут быть предварительно определены расчетом и представлены в виде таблиц или в форме графиков, удобных для практического использования, которые могут быть созданы на основе использования изложенного здесь метода. [c.166]

В качестве второго примера можно привести днище бака, имеющего несколько присоединенных к нему трубопроводов (рис. 14, а). Бак находится иод действием внутреннего давления. Если материал хрупкий, то расчет ведется по допускаемым напряжениям. Определяются местные изгибные напряжения, возникающие вблизи контура днища и в зоне присоединения трубопроводов. Эти напряжения сопоставляются затем с предельными. Если н<е материал пластичный, и надо определить только разрушающее давление, схема резко упрощается. Рассчитывается на разрыв перемычка между трубопроводами (рис. 14, б, в). Основанием этому служит эксперимент, показывающий, что при близком расположении трубопроводов разрыв происходит именно в этой зоне. Если отверстия расположены на большем расстоянии друг от друга, схема, очевидно, должна быть изменена. [c.28]

Однако вычисление напряжений и деформаций, возникающих в конструкции при заданных воздействиях, является только первым этапом расчета на прочность. За ним должна следовать оценка общей и местной прочности, основанная на существующих представлениях об условиях разрушения. На примере турбинного диска можно проследить, как эти представления изменялись с течением времени. [c.136]

После выбора основных размеров проводится поверочный расчет, на основании которого уточняется геометрическая форма конструкции. Нормами допускаются для поверочного расчета приближенные методы строительной механики оболочек, пластин и колец с использованием для зон концентрации расчетных и экспериментальных данных по коэффициентам концентрации напряжений. В соответствии с этим принята классификация напряжений по категориям общие и местные мембранные, общие и местные изгибные, общие и местные температурные, местные в зонах концентрации и др. В табл. 3.1 приведены примеры напряжений, относящихся к указанным категориям. [c.44]

При более высоких скоростях вращения следует учитывать переменный характер нагрузки на материал колец и шариков. Рассмотрим, к примеру, какую-либо точку на беговой дорожке неподвижного наружного кольца. При вращении внутреннего кольца приходят в движение и шарики. Поэтому в малом объеме в окрестности упомянутой точки возникают местные контактные напряжения только тогда, когда здесь оказывается очередной шарик. При уходе шарика происходит разгрузка, а при подходе следующего — вновь нагрузка и т. д. Таким образом, материал отмеченного объема работает на усталость при отнулевом цикле, а соответствующий расчет подшипника на прочность именуется расчетом на усталость или на динамическую грузоподъемность. [c.383]

Пример. Проведем расчет панельного отсека при тех же условиях, что и стрингерного отсека в предыдущем примере. Пусть толщина обшивки А = 2 мм, расчетное разрушающее напряжение а — 20 МПа. Расстояние между продольными подкреплениями из условия местной устойчивости обшивки должно быть не более определяемого формулой (12.17) [c.325]

В стержнях с иной формой профиля места максимума аит не совпадают. Так, в стержне прямоугольного профиля (рис. 305) наибольшие нормальные напряжения от изгиба в направлении наибольшей жесткости возникают в точках узких сторон, а наибольшие касательные напряжения от кручения — в серединах широких сторон. Поэтому при расчете необходимо проверять прочность два раза в середине узкой стороны (точка в), где сочетаются наибольшие значения <з с местным максимумом т от кручения ( 33), и в середине широкой стороны (точка а), где сочетаются наибольшие касательные напряжения от кручения и изгиба, а о = О (см. пример 70). [c.310]

В приведенных примерах суммарные напряжения не выходили за пределы упругой области, что для рабочих лопаток турбин большого ресурса является типичным. Однако могут быть случаи, когда местные суммарные напряжения превышают предел текучести материала [11]. С течением времени напряжения в лопатке меняются вследствие развития ползучести. Ниже рассмотрены особенности расчета лопаток турбин с учетом пластических дес рмаций и ползучести. [c.312]

Рассмотренные особенности в изменениях касательного напряжения на стенке трубы при гармоническом колебании потока вызваны, как отмечалось выше, нарушением параболического закона распределения местных скоростей по сечению трубы. Расчеты и эксперименты показывают, что в пристенном слое скорости изменяются синфазно с изменением градиента давления вдоль трубы, а в центральной части потока они отстают по фазе от градиента [35, 53]. Для примера на рис. 9.4 приведены графики распределения местных скоростей при нескольких фиксированных моментах времени. Расчет был выполнен для трубы с внутренним диам ром 40 мм, в которой [c.203]

Расчет напряженности поля следует начинать с определения числа и географического положения точек отражения радиоволн от ионосферы. В рассматриваемом примере имеют место два отражения, отмеченные на рис. 5.49 косыми крестиками. Пунктирными вертикальными линиями показаны местные меридианы [c.303]

Приведенные примеры расчета сопловых лопаток турбин (эти детали наиболее подвержены воздействию термощикличес-ких нагрузок) свидетельствуют о следующем. При значениях температуры цикла тах, которые существенно увеличивают пластичность материала (1050—1100°С), влияние амплитуды деформации на долговечность уменьшается — запас пластичности материала достаточно велик. При тах=Ю00°С, когда пластичность сплава ЖС6К резко уменьщается, роль термических напряжений существенно возрастает, что приводит к уменьшению долговечности. В лопатке всегда имеются зоны, нагретые до различных температур следовательно, сопротивление термической усталости различное в разных точках, и не всегда трещины термоусталости возникают в наиболее нагретых зонах. Часто они появляются в переходных областях (от горячих зон к холодным), что может быть связано с местным уменьщением деформационной опособности материала. В связи с этим расчет теплового и напряженного состояний лопаток для дальнейщей оценки их сопротивления термоусталости следует выполнять не для одного опасного сечения, а для нескольких сечений по высоте лопатки. [c.180]

Монография Ю. Л. ИТимангкого Растет прочности глиссирующих судов содержит примеры подобных расчетов наряду с решениями многих дополнительных вопросов (местная прочность, особенности выбора материала, нормы допускаемых напряжений и т. п.), волникающих в процессе конструирования корпуса глиссирующего катера. [c.61]

В работе (5] была предложена матричная форма метода начальных параметров для расчета упругих перемещений, усилий и напряжений в различных корпусах и сосудах, рассматриваемых как многократно статически неопределимые системы из элементов оболочек, пластин, кольцевых деталей, стержней, и были показаны преимущества этого метода ири расчете на ЭВМ. В работе [6] метод был развит применительно к различным типовым особенностям взаимодействия элементов и узлов таких конструкций, которые могут быть представлены как разрывные особенности или оазоывные сопряжения элементов. Примерами таких типовых особенностей являются контактные сопряжения фланцевых разъемных соединений, для которых неизвестны взаимные повороты и контактные моменты, зависящие от местной податливости зон контакта, величины радиальных проскальзываний и поперечных усилий, в свою очередь зависящих от сил трения в этих зонах и упругости шпилек фланцевых соединений. Разрывные особенности не только увеличивают число неизвестных величин, но и существенно усложняют применение для рассматриваемых статически неопределимых задач известных методов строительной механики, включая матричные, наиболее компактные и удобные при использовании ЭВМ. [c.76]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...