Изгибающие при сложном сопротивлении

Изгибающие моменты при сложном сопротивлении 92 [c.620]

Если элемент работает при сложном сопротивлении — изгибающем моменте М и продольной силе Ы, то суммарное напряжение в соединении равно [c.100]

В настоящем параграфе рассматривается определение внутренних усилий N, Q vi в общем случае плоского действия сил. При изгибе же бруса (чистом и поперечном) продольные силы равны нулю. Случаи, когда в поперечных сечениях бруса продольные силы и изгибающие моменты не равны нулю, представляют собой сложное сопротивление (см. гл. 9). [c.210]

К сложному сопротивлению относятся виды деформаций бруса, при которых в его поперечных сечениях одновременно возникает более одного внутреннего силового фактора. Исключением является прямой поперечный изгиб, который не принято рассматривать как случай сложного сопротивления, хотя при этом в сечениях и возникают два внутренних силовых фактора изгибающий момент и поперечная сила. Этот вид деформации рассматривается как простой потому, что в подавляющем большинстве случаев расчеты на прочность и жесткость ведутся без учета влияния поперечных сил, т. е. по одному силовому фактору — изгибающему моменту. [c.355]

Особого внимания заслуживает вопрос о применении теории подобия к оценке сопротивления усталости деталей при сложном нагружении, создаваемо.м изгибающими и скручивающими моментами. Такой вид нагружения характерен для многих деталей и встречается довольно часто. [c.101]

При решении задач сложного сопротивления необходимо ввести правила знаков для внутренних усилий. Изгибающий момент считается положительным, если он вызывает растяжение в части сечения, относящейся к первой четверти системы координат в плоскости сечения (рис. 12.2, а). На площадке, нормаль к которой совпадает с положительным направлением [c.235]

Изгиб с кручением представляет собой такой частный случай сложного сопротивления, когда брус находится под действием изгибающего и крутящего моментов. В отличие от рассмотренных выше случаев сложного сопротивления при кручении с изгибом напряженное состояние в опасных точках нельзя рассматривать как одноосное. Касательными напряжениями, обусловленными крутящим моментом, пренебречь нельзя. В опасных точках бруса имеет место плоское напряженное состояние и расчет на прочность должен выполняться с применением теорий прочности. [c.166]

При совместном действии изгибающего и крутящего момента, а также осевой силы, вызывающей напряжение растяжения или сжатия, валы рассчитывают на сложное сопротивление в такой последовательности определяются опорные реакции от сил, действующих в горизонтальной и вертикальной плоскостях, изгибающие моменты в опасных сечениях в горизонтальной и вертикальной плоскостях, равнодействующие от действующих опорных реакций в горизонтальных и вертикальных плоскостях и суммарные моменты, диаметры вала в опасных сечениях. [c.464]

Здесь в отличие от обычной формулы расчета валов на сложное сопротивление у изгибающих и крутящих моментов введены коэффициенты т и /П1, учитывающие концентрацию напряжений в местах резких изменений сечений и цикл изменения напряжений, а также вместо допускаемого напряжения — предел выносливости при знакопеременном изгибе с симметричным циклом изменения напряжений а 1 (кГ/см ), деленный на коэффициент безопасности п [c.175]

При изгибе условие равнопрочности заключается в одинаковости отношения рабочего изгибающего момента, действующего в каждом данном сечении, к моменту сопротивления данного сечения. При кручении это условие состоит в одинаковости момента сопротивления кручению каждого сечения детали, при сложных напряженных состояниях—в равенстве коэффициентов запаса надежности. [c.108]

Определение напряжений в валу производится по формулам для сложного сопротивления, при расчёте вала на кручение и изгиб. Определение величины изгибающего и,крутящего моментов производится по элементарным формулам сопротивления материалов. [c.247]

Метод определения резонансных частот, использующий выражение для реактивной составляющей входного сопротивления, оказывается особенно удобным в случае составных систем. Известно, что собственные частоты любой линейной системы не зависят от места приложения возбуждающей силы. Поэтому для определения резонансных частот изгибного волновода можно составить бесконечное множество выражений для Zp и Zм, реактивная часть которых может быть приравнена нулю для получения частотного уравнения. Однако процесс определения выражений для входных сопротивлений в местах, расположенных между концами волновода, является относительно сложным и приводит к громоздким формулам. Поэтому, как правило, следует определять входные импедансы на том конце, к которому приложены возбуждающая сила или изгибающий момент. Можно определять входные импедансы и для свободного конца, так как к последнему можно приложить колебательную силу или изгибающий момент. При этом если приложить силу, то ф О, Т. е. С4 о, Схф 0 следовательно, Zp = — имеет [c.266]

В приведенных выше случаях приближения форм деталей к условиям равного сопротивления действующ им усилиям предусмотрена нагрузка изгибающим моментом только в одной плоскости-Однако очень часто приходится иметь дело с более сложными видами действия нагрузок, когда изгибающие моменты располагаются в двух или нескольких плоскостях и при создании равнопрочных конструкций деталей уже нельзя ограничиться только изменением размера сечения детали по длине в этих случаях необходимо выбрать соответствующий профиль сечения например, если в сечении детали действуют два изгибающих момента в перпендикулярных плоскостях, то наилучшее использование материала окажется возможным при выборе такой формы и размера профиля,-при которых можно будет избежать излишнего запаса прочности как в одной, так и в другой плоскости. Для этого моменты сопротивления выбранного профиля сечения должны соответствовать-действующим нагрузкам в разных плоскостях. [c.95]

Для решения этой задачи должны быть известны размеры поперечного сечения балки, по которым определяют ее момент сопротивления. Изгибающий момент в случае сложных нагрузок берут из эпюры моментов, а при несложных нагрузках — по ранее выведенным формулам (74) — (76). [c.126]

Для конструкционных углеродистых сталей 45 и 50 можно [2] принять [а] = 81,6... 102,0 МПа, расстояние между опорами оси ролика /о.р = 2,5(/р, максимальную нагрузку на ролик Р = RJ (2 С09, а), угол а = = 30°. Значения Dp и можно принимать равными )р = (2,5. .. 3,5) d , = (5,5... 6,5) Dp. Колонну, как правило, выполняют сварной, и она имеет сложное поперечное сечение [8]. При ее проектировании следует проверить значение D по условию изгиба, определив момент сопротивления сечения изгибу. Вес поворотной части крана Можно брать равным 0,5 О р. В вес крана G,p не входит вес противовеса G p. Как и в случае крана на неподвижной колонне, вес крана можно определить по удельной металлоемкости, принимая Шуд = = 0,35 т/(т м). Вес противовеса G p определяют из равенства моментов М 1 и Ми2, изгибающих колонну = G pL + G-nph Л и2 [c.48]

Качество машины во многом зависит и от рациональности конструкции деталей, которую можно обеспечить за счет оптимизации сечений (наибольший момент сопротивления при наименьшей массе) снижения концентрации нагрузки уменьшения изгибающих сил или замены их сжимающими устранения сложных напряжений (например, напряжений изгиба и кручения) обеспечения требуемого баланса жесткости передачи больших мощностей большим числом элементов (например, применение шлицевых соединений вместо шпоночных). [c.16]

Рассматривая сложное сопротивление бруса, мы вычисляли изгибаюище моменты от поперечных и продольных сил, не учитывая деформащш искривления оси бруса, поскольку эта деформация мала. Но даже в том случае, когда сила приложена строго вдоль оси бруса, при искривлении оси бруса продольная сила создает изгибающий момент. Если эта сила велика или если длина бруса настолько велика, что малым деформациям [c.139]

К сложному сопротивлению относятся те виды деформаций, при которых в поперечных сечениях бруса одновременно возникает не менее двух внутренних усилий. Исключение составляет прямой поперечный изгиб, так как расчеты на прочно<й ь и жесткость в большинстве случаев ведутся только по изгибающему моменту без )Гчета поперечных сил. [c.157]

Ползучесть — свойство металлов и сплавов медленно и непрерывно пластически деформироваться при постоянной нагрузке (особенно при высоких температурах) и напряжениях ниже предела упругости для данного металла. Различают ползучесть при растяжении, кручении и изгибе, а также при сложном напряженном состойнии, например при одновременном приложении растягивающих и изгибающих нагрузок. Ползучесть материала определяет сопротивление стали пластической деформации при повышенных температурах и при незначительных скоростях деформации. Количественной характеристикой ползучести служит так называемый условный предел ползучести — напряжение, которое вызывает при данной температуре за определенный промежуток времени (срок службы) заданное суммарное удлинение или заданную скорость равномерной ползучести. [c.53]

Если изгибаюший момент в сечении является единственным силовым фактором, а поперечные и нормальные силы отсутствуют, изгиб называется чистым. Если в поперечных сечениях стержня наряду с изгибающими моментами действуют и поперечные силы, изгиб называется поперечным. Возможны случаи, когда в поперечных сечениях стержня одновременно возникают несколько силовых факторов, Такие случаи называют сложны. сопротивлением. Расчеты стержней при том основывают на принципе независимости действия сил. [c.67]

Определение напряжений (расчет эквивалентного бруса). Определение напряжений от общей продольной прочности по найденным наибольшим значениям изгибающих моментов и срезывающих сил для разных сечений корпуса корабля производится по обычным ф-лам изгиба балок сложного профиля. При этом следует учитывать лишь такие продольные связи корпуса, которые тянутся непрерывно по всей длине или на значительной части длины корабля продольные же связи, распределенные сравнительно на коротких участках (меньших высоты корабля), например различные фундаменты, подкрепления, части палуб между вырезами и т. и., лучше совершенно не вводить в расчет продольной прочности, т. к. влияние их на распределение напряжений в соответствующих сечениях корабля не м. б. учтено достаточно точно. Если площади сечений всех продольных связей, принимающих участие в сопротивлении продольному изгибу (точнее площади, умноженные на редукционные коэфициенты), сосредоточить у диаметральной плоскости (фиг. 3), не изменяя положения их по высоте, то получится сечение нек-рого бруса, эквивалентное, в смысле сопротивляемости его изгибу, рассматриваемому сечению корабля брус, имеющий такое сечение, называется эквивалентным брусом эквивалентный брус наглядно иллюстрирует распределение материала по сечению корабля с точки зрения участия его в сопротивлении изгибу корпуса. Если вычисленные по ф-лам изгиба сжимающие напряжения окажутся для некоторых связей сечения превосходящими их эйлерово напряжение, то в расчет следует ввести поправку, т. е. перейти к расчету во втором приближении, учитывающем неполную степень жесткости этих связей корпуса во втором приближении площади сечения связей д. б. соответственно уменьшены помножением их на редукционные коэф-ты, меньшие единицы и равные отношению эйлерова [c.103]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...