Деформация вынужденно относительная

Предположения относительно механического поведения среды сводятся к тому, что вблизи поверхности полости вынужденное движение среды вызывает большие пластические деформации, развивающиеся в относительно короткое время. На достаточно большом расстоянии это движение вызывает лишь упругие или вязкие возмущения малой амплитуды, средние значения скоростей деформаций во всех областях деформации за время образования полости, вплоть до конца первой стадии расширения, оказываются небольшими, влияние упрочнения и скорости деформаций учитывается динамической диаграммой Ог-Эе/ или диаграммой Тг у , полученной пересчетом с помощью зависимостей [c.88]

При отсутствии выбега переход от фазы вынужденного движения к фазе совместной работы происходит в момент, когда скорость ведущего элемента включающейся МСХ становится равной скорости ведомого вала ИВ, при этом относительная деформация этого МСХ отсутствует. Фаза совместной работы заканчивается, и происходит переход к фазе вынужденного движения, когда относительная деформация выключающегося МСХ становится равной нулю. [c.83]

Как известно из теории колебаний, при таком соотношении частот амплитуды вынужденных изгибных колебаний будут относительно незначительно отличаться от статических деформаций, вызванных соответствующими возбуждающими силами. Поэтому, исследуя динамические процессы в аналогичных редукторах, можно ограничиться рассмотрением лишь крутильных колебаний вокруг оси Z, вводя необходимые поправки при вычислении приведенных моментов инерции колес К [c.247]

Обнаруженные Я. Г. Усачевым плоскости скольжения представляют собой плоскости, в которых происходят относительные сдвиги частиц металла при его пластическом деформировании (сжатии), перед тем как элемент стружки отделится от основной массы металла по поверхности сдвига. Эти плоскости скольжения являются вынужденным направлением относительных сдвигов частиц металла при образовании стружки, что приводит зерна металла к сильной деформации. [c.43]

При i=t заканчивается фаза вынужденного движения (присвоен индекс I) и начинается фаза совместной работы (индекс И). В этот момент скорость ведущего элемента включающегося МСХ (Пг на рис. 60) равна скорости ведомого вала вариатора и относительная деформация включающегося ЭМ отсутствует [c.109]

МА к установившемуся движению при наличии выбега (кривая х на рис. 61) переходит следующим образом в интервале времени [t t"] имеет место свободный выбег (далее присвоен индекс П1), а в интервале [t" i-f Г]—вынужденное движение (индекс I). При t=t начинается фаза свободного выбега, начало которой определяется отсутствием относительной деформации упругого элемента (Д = 0). При этом справедливы равенства (начальные условия для фазы свободного выбега) [c.110]

Общие положения. Во время обработки на станок действуют статические и динамические силы, вызывающие его деформацию, которая приводит в конечном итоге к смещению инструмента относительно детали. Это может вызвать недопустимые отклонения от заданных рабочих движений, неудовлетворительное качество обработанной поверхности, а также повышенный износ инструментов и деталей станка. Чтобы отрицательное действие сил было незначительным, станки должны иметь высокую статическую и динамическую жесткости. Так как это требование у имеющихся станков в больщинстве случаев не выполняется, необходимы дополнительные мероприятия. Анализ колебаний станка и процесса резания позволяет выявить причину перемещений инструмента относительно детали и таким образом определить возможность устранения нежелательных явлений. Основной причиной перемещений инструмента относительно детали являются статические силы и, в особенности, вынужденные колебания и автоколебания. [c.29]

Если система устойчива относительно проявления К-ш гармоники, вызванной вынужденными колебаниями с частотой, то изменение деформации по координате 03 в момент проявления волны способствует уменьщению амплитуды в связи с увеличением вызванного ею съема металла. Причем запас устойчивости системы, характеризуемый уменьшением амплитуды гармоники, возрастает от оборота к обороту заготовки. [c.131]

В литературе приводятся данные о временной зависимости прочности полимеров, которые не подчиняются уравнению Журкова, Основной причиной отклонения считают изменение коэффициента у в формуле (2.7). Естественно, что и в исследованных нами случаях при проявлении вынужденно-эластических и высокоэластических деформаций следует ожидать уменьшения у, соответствующего упрочнения материала и изменения наклона прямых в координатах 1 т = /(а). Однако, если обратиться к зависимостям е = /(о) (см. рис. 2.140), то легко обнаружить, что и в области температур, при которых относительные удлинения при разрыве сокращаются с уменьшением напряжений, и также снижается. Нам представляется, что в данном случае снижение 11 в основном связано с изменением механизма разрушения полимера (возрастает вклад разрыва межмолекулярных связей в развитие трещин разрушения). [c.103]

При действии больших напряжений в стеклообразных полимерах развиваются значительные деформации, которые по своей природе близки к высокоэластическим. Эти деформации были названы А. П. Александровым вынужденно-эластическими, а само явление — вынужденной эластичностью. Вынужденно-эластические деформации проявляются в интервале температур а при нагреве выше о они обратимы (рис. 202, а). Максимум па кривой соответствует условию йа1(1г = 0 и называется пределом вынужденной эластичности. У полимеров с плотной сетчатой структурой под действием нагрузки возникает упругая и высокоэластическая деформация, пластическая деформация обычно отсутствует (фенолоформальдегидная смола в стадии резит). По сравнению с линейными полимерами упругие деформации составляют относительно большую часть, высокоэластнческих деформаций гораздо меньше. Природа высокоэластической деформации, как и в линейных полимерах, состоит в обратимом изменении конформации полимерной молекулы, но максимальная деформация при растяжении обычно не превышает 5—15 %. [c.441]

На рис. 1.34 показана кривая зависимости а (е) для стеклообразных полимеров. На ней можно выделить три области А, В, С. Область А соответствует упругой деформации и описывается законом Гука. Величина деформации на этом участке относительно невелика и измеряется единицами процентов. После снятия напряжения деформация исчезает практически мгновенно. При дальнейшем увеличении напряжения скорость роста деформации увеличивается и при достижении предела вынужденной эластичности Овэ в образце начинает развиваться вынужденноэластическая деформа- [c.46]

Увеличение количества амортизаторов практически не влияет на резонансные формы колебаний, но несколько снижает резонансные частоты за счет присоединения к балке дополнительных масс верхних плит амортизаторов (см. табл. 3). Такое же снижение частот получается при расчете колебаний балки с повышенной погонной массой. Из табл. 5 видно, что основная энергия затрачивается на деформацию амортизаторов, причем определяющими являются вертикальные перемещения. С повышением частоты доля потерь в амортизаторах убывает. Так как в рассматриваемой области частот формы и резонансные частоты колебаний мало нависят от жесткости амортизированного крепления, расчет вынужденных колебаний системы можно производить в два этапа. Первоначально рассчитываются собственные частоты и формы колебаний неамортизированной системы. По форме колебаний определяются относительные амплитуды колебаний системы в местах крепления амортизаторов и относительные суммарные потери в амортизаторах 2Д < где — потери в г-м [c.91]

Совмещение кинематической и динамической диаграмм может рассматриваться как аналогия статической диаграммы сил стержневых систем, где векторы отдельных перемещений и деформаций представляют плоскую систему шарнирных стержней или звеньев, вращающуюся около полюса (аналогия Штиглица). Можно показать, что суммы моментов сил возбуждения и всех сил трения относительно начала также уравновешены, поскольку силы и Г не имеют плеч, а силы Уц взаимно-противоположны и моментов относительно начала не имеют. Это отображает баланс работ внешних сил и рассеяний в разных местах колеблющейся системы при устойчивых вынужденных колебаниях с любой частотой. [c.43]

Далее, применяя ту же последовательность операций, что и при собственных колебаниях, придем к системе линейных неоднородных уравнений относительно ш D , из которой они могут быть определены. Зная их, легко вычислить амплитуды в любом сечении вала и найти форму упругой линии при вынужденных колебаниях. На рис. 4 показаны две упругие линии, построенные при (х = = 10,9 и 39,7 (это соответствует 6600 и 24 ООО об1мин). Они дают возможность судить о характере деформации вала на различных рабочих режимах ультрацентрифуги. [c.52]

Если принять первую гипотезу, то прочность на разрыв при низких температурах полимерных пленок в поперечном направлении ниже, чем в продольном за счет того, что межмолекулярные силы значительно меньше сил главных химических валентностей, действующих при продольном растяжении пленки. Если принять вторую 1 ипотезу, то относительно низкая прочность пленки в поперечном направлении также понятна. Очевидно, что разрыв длинноцепочечных молекул должен происходить в том случае, если сила натяжения молекулярных цепей достигнет некоторой критической величины. Но если при растяжении, в продольном направлении эти силы проектируются на направление вытяжки почти в натуральную величину, то при растяжении в поперечном направлении проектируется незначительная их часть. Отсюда понятно, почему удлинение при разрыве продольных образцов при низких температурах ниже, чем поперечных. Если при разрыве продольного образца действую-щие напряжения достаточно велики, чтобы в соответствии с уравнением ( ) произошло некоторое размораживание материала и развилась вынужденно-эластическая деформация, то при разрыве поперечного образца уровень действующих напряжений недостаточен и вынужденно-эластические деформации почти не развиваются. [c.138]

При t=t" начинается фаза вынужденного движения. В этот момент относительная деформация выключащегося ЭМ Д] = 0. [c.109]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...