Коэфициент стали по стали

Пара сталь по стали характеризуется коэфициентом трения скольжения и = 0,15, при этом р =г8°30. [c.53]

Фиг. 16. Зависимость коэфициента трения / от скорости скольжения v для различных материалов а — медь по чугуну 5—сталь по чугуну в—дуб по чугуну г—кожа по чугуну д—резина по чугуну й —чугун по

В конструкциях из Ст. 5 и низколегированных конструкционных сталей допускается определение коэфициентов y по формуле (2) [c.145]

Материалы резина по стали, чугуну или по бумаге применяются в тех случаях, когда потери, связанные со значительными деформациями резины, не играют роли, а важны лишь коэфициент трения и плавность в работе (мотальные аппараты швейных машин, питательные приспособления для бумаги и т. д.). [c.405]

Разность температур измеряемого изделия и измерительных средств можно сделать сколько угодно малой, если выдержать в течение определённого времени изделие в помещении проверочного пункта. Время, необходимое для такого выравнивания температур, может быть значительно уменьшено при использовании для этой цели чугунных плит и эмульсии. Так, для охлаждения цилиндрической пробки 0 50 мм с 30 до 20° С требуется 14 мин. в эмульсии, 28 мин. на чугунной плите и 4 ч. 15 м. на деревянном столе. Разность коэфициентов линейного расширения практически достигает + 2 10 при измерении калибров по концевым мерам и+4-10 при измерении стальных изделий. При измерении изделий из других металлов погрешность определяют, исходя из разности средних коэфициентов линейного расширения стали (11,5-10 ) и материала изделия. [c.172]

Фиг. 3. Влияние износа резца по задней грани на величину коэфициента A g сталь,

При обработке стали по корке вводить на скорость резания коэфициент К = 0,6—0,7. [c.102]

Коэфициент трения чугуна по стали. .... 0,015 0,015 [c.144]

Коэфициент трения стебля по стали. ........ 0,5—0,6 о, —о,6 0,5—0.6 [c.147]

Коэфициенты обрабатываемости конструкционных сталей по данным Научно-исследовательского бюро технических нормативов Министерства станкостроения приведены в табл. И. [c.28]

Текстолит по стали предъявляет менее высокие требования к точности изготовления и отделке контактирующих поверхностей. Передачи работают всухую. В связи с большим коэфициентом трения на валы действуют меньшие силы, чем при металлических рабочих телах к. п. д. получается ниже, габариты — несколько большими. [c.697]

Для заклёпок, подверженных действию знакопеременных нагрузок, допускаемые напряжения понижают умножением значений табл. 5 на коэфициент у, определяемый для конструкций из малоуглеродистых сталей по формуле (12). [c.916]

В табл. 67 приведены стойкости плоских резьбонакатных плашек для накатки резьбы 2-го класса точности по стали 15 и плашек для шурупов. При накатке стали 35 стойкость следует уменьшить, умножив на коэфициент 0,9. [c.269]

В табл. 96 приведены коэфициенты обрабатываемости различных марок конструкционной стали по сравнению с автоматной сталью А12. [c.217]

При коэфициенте трения скольжения стали по бронзе 1 = 0,1 угол трения, 0 6°. [c.53]

В СССР лигностон применялся для выделки некоторых трущихся элементов лесопильных рам, причем длительность работы их была на 25% больше, чем у сделанных из бакаута, и расход масла меньше в 2,5—з раза. Коэфициент трения лигностона по стали составляет в среднем 0,05—0,08. [c.656]

Поперечные клинья. Заклинивание по большей части производится ударом. При достаточном натяжении держится самоторможением уклон а = 1 20, 1 30 или 1 40, первый из них — при частых разборках О трении клина см. Хютте. т. I, стр. 420. При самоторможении поперечная сила Я tg а 2 л Р, смотря по тому, затягивается или выталкивается клин. По опытам Р. Баумана ) коэфициент трения стали по стали при смазке салом (1 = = 0,04 до 0.07 при масляной ванне р = 0,15 и л. = 0,22 без смазки. [c.250]

Однако подобные результаты могут быть получены далеко не со всеми материалами и смазывающими веществами. Тщательные измерения зависимости кинетического коэфициента трения от скорости при сухих и смазанных поверхностях, произведенные Биром и Боуденом (Веаге и. Bowden.) показали, что огромное влияние на величину коэфициента трения и характер зависимости его от скорости оказывает степень чистоты поверхности если поверхности были очищены и высушены недостаточно тщательно, то коэфициент трения возрастал с уменьшением скорости если же поверхности были очищены и высушены с высокой тщательностью, то, папример, в интервале скоростей от 600 до 60 см/сек коэфициент трения имел строго постоянную величину (сталь по стали /-=0,41). [c.58]

Данные по влиянию шероховатости на коэфициент трения для стали марки ШХ15 при трении трёх сферических ножек по плоскости приведены на фиг. 13. Удельное давление дано по Герцу. (Очистка очень тщательная — активированной угольной пылью.) [c.126]

Коэфициенты сухого трения различных металлов по стали марки ЭХ12 твёрдостью Нд= 650 [c.137]

Коэфициенты граничного трения меди и алюминия по стали марки ЭХ12, твёрдостью /Уд =650 при различных смазках [c.137]

Столь высокий коэфициент трения для стали по стали имеет место лишь для очень хорошо полированных поверхностей (шероховатостью в 1—2 микродюйма). Даже незначительное увеличение шероховатости (5—6 микродюй-мов) снижает коэфициент трения до 0,4. [c.142]

V2) 6] — полуширина полоски контакта в см [по формуле (1а ) X, и Xj — коэфициенты теплопроводности материалов зубьев шестерни и колеса в кгсм1см-сек-град (при i = - 200ч-400° имеем X = 4-j-5,5 для углеродистых сталей, X = 3-f-4,2 — для хромистых и хромоникелевых сталей и Х = 2- 2,8 —для аустенитных хромоникелевых и марганцовистых сталей) f] и 72 — УДе- ьные веса материалов зубьев шестерни и колеса в кг/см с, и j —теплоёмкости материалов зубьев шестерни и колеса в к см/кг-град (при t = = 200- 400° для сталей с - 5000-f- 7000). [c.264]

Коэфициент трения скольжения текстолита по стали 0,14 —сухие поверхности 0,01—0,03—нормальная смазч<а, скорость скольжения 1—2 м сек 0,003—0,006—циркуляционная смазка, скорость скольжения свыше 2 Mj ev. [c.637]

Suzuki Япония (1928) Трение друг о друга торцов двух цилиндрических трубчатых образцов. Измеряется величина момента трения (записывается на диаграмму) Диаметр цилиндра (образца) по поверхности трения внешний 19,6 мм, внутренний 16,0 мм. Удельное давление до 14 кг см (12, 62, 66] Применялась для исследования связи износа и коэфициента трения для стали [66] и для автомобильного чугуна [65] [c.205]

Медленный нагреву псключшощий образование внутренних трещин, при высоком коэфициенте линейного расширения и низкой температуропроводности стала. По данным американской практики [27] при применении электродов из стала с содержанием 0,6—0,8 1 С 13—15 Мп и N1 прочность сварного шва составляет 50—60 1,, прочности ёсновного металла, По данным немецкой практики [27 обрабатываемость резанием повышается при нагреве обрабатываемых изделий до 400° С. [c.675]

Коэфициенты трения почвы по лемешной стали по Щучкину [25] [c.13]

Необходимо, чтооы силы трения были больше окружного усилия шлифования. Для получения высоких коэфициентов трения ведущие круги делают мелкозернистыми и на вулка-нитовой связке коэфициент трения скольжения таких кругов по стали в среднем достигает 0,6. [c.547]

Для смешанного трения смазывающая способность (способность обеспечивать скольжение) масла важнее, чем вязкость. Благоприятно действует прибавление растительного масла (сурепного или касторового масла) к минеральному. Сталь по бронзе выгоднее вследствие быстрого прирабатывания, чем чугун по чугуну, коэфициент трения которого при р > 20 kzJ m снова возрастает. [c.425]

Величина коэфициента трения при работе стали по чугуну или бронзе со смазкой может быть принята равной 0,0 —0,10, если трущаяся поверхность перпендикулярна оси винта (квадратная резьба) для трапецо- [c.234]

Необходимо отметить, еще, что коэфициент трения резины по стали шосле длительного покоя в начальный момент движения может достигать /= 1,2—1,4, что резко увеличивает износ уплотнения. Пластмассовые уплотнения этим недостатком не обладают. [c.96]

Джэнкин и Юпг утверждают, что в случае работы стали по бронзе, смазанной маслом, найденный коэфициент равен 0,146 для всех скоростей от 0,000061 до 0,00186 м/сек. Однако для случая работы стали по стали коэфициент увеличивался от 0,119 при скорости 0,000061 м/сек до 0,13 при скорости 0,001403 м/сек. Это увеличение и последующее уменьшение коэфициента трения при увеличении скорости с гораздо большей ясностью были показаны Кимбаллом, аппарат которого описан так Валик диаметром в 25,4 мм был установлен татшм образом, что он мог вращаться почти с любой скоростью — от 1 оборота в день до 1000 об/мин. Сквозь чугунный параллелепипед 89 X 89 X 38 мм было просверлено отверстие и тщательно пригнано к валику. В верхнюю и нижнюю плоскости параллелепипеда бы ли ввернуты прочные железные стержни, установленные в вертикальном положении под прямым углом к валику. На эти стержни могли надеваться гири с прорезами, и, таким образом, нагрузка на валик и положение центра тяжести могли быть правильно установлены . [c.59]

Табл. 15 дает коэфициенты трения покоя и коэфпцненты полезного действия, полученные при испытании ряда 15асел при скольжении литой стали по чугуну и литой стали по свинцовистой бронзе следующего состава меди 85,88%, олова 5,71%, свинца 4%, цинка 4.19%, железа 0.10% и никеля 0,12%. [c.69]

Влияние природы поверхностей и стецеяк их загрязнения на трение ясно показано на следующем опыте. Две грубо пол1фова1шые стальные поверхности заставили медленно скользить друг по другу. Начальный коэфициент трения покоя был 0,154. После медленного притирания доуг к другу в течение около 10 мин. коэфициент возрос до 0,417. При полированных чистых поверхностях Гарди нашел коэфициент трения покоя стали по стали равным 0,74. [c.70]

Определение разрывного усилия веревок производится на специальных машинах. Для укрепления образца в клеммы машины существует ряд приспособлений. Есть конические зажимы с насечками, в которые укрепляются концы образца веревки, а сами зажимы могут быть помещены в клеммы машины. Недостаток такого закрепления состоит в том, что при растяжении образцы утоняются, их концы выскальзывают из зажимов, и образец трудно довести до разрыва " поэтому в большинстве случаев для укрепления веревочных образцов применяют приспособления, так называемые улитких., представляющие собой металлические круги или цилиндры, в бороздках которых помещаются концы испытуемого образца. Надежность крепления в улитках основана на трении веревки о сталь улитки коэфициенты трения по хорошо отшлифованной поверхности равны 0,13, по шероховатой поверхности — 0,38. При применении улиток разрыв образца происходит между ними и дает действительное значение разрывного усилия. При испытании на разрыв необходимо иметь три образца, выдержанные не менее 24 часов в сухом помещении. Для новых веревок значение разрывного усилия можно определять как среднее из произведенных испытаний для веревок, бывших в эксплоатации, действительное значение разрывного усилия определяется по минимальному значению. [c.317]

Зависимость коэфициента трения от давления для стали марки ШХ15 при трении трёх сферических ножек по плоскости изображена на фиг. 14. (Очистка очень тщательная — активированной угольной пылью) [17]. [c.126]

Фиг. 15. Зависимость коэфициента трения от площади касания (по Герцу) трение трёх сферических ножек различного диаметра по плоскости (сталь марки ШХ15).

В первой из этих таблиц приведены ре- зультаты классических исследований XIX века (Ренни, Морен, Конти) во второй — результаты исследований по определению коэфициентов трения для чистых металлов, полученных в специфических условиях (трение сферических образцов по плоскости при малых нагрузках) в третьей — коэфициенты для цилиндрических образцов из стали, трущихся по поверхности. [c.135]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...