Коэфициент трения для стали

Коэфициенты сухого трения для стали различных видов [c.142]

Коэфициенты трения для дерева по чугуну (или стали) для муфт трения можно принимать при расчете в пределах 0,25—0,3. [c.550]

Фиг. 16. Зависимость коэфициента трения / от скорости скольжения v для различных материалов а — медь по чугуну 5—сталь по чугуну в—дуб по чугуну г—кожа по чугуну д—резина по чугуну й —чугун по

Материалы резина по стали, чугуну или по бумаге применяются в тех случаях, когда потери, связанные со значительными деформациями резины, не играют роли, а важны лишь коэфициент трения и плавность в работе (мотальные аппараты швейных машин, питательные приспособления для бумаги и т. д.). [c.405]

Дерево, отличающееся высоким коэфициентом трения, имело широкое применение в прошлом в настоящее время оно применяется реже. Форма рабочих элементов — колодки, вставленные в специальные гнёзда. Поверхность трения торцевая. Из пород древесины наиболее часто употребляются береза и бук они не смолисты, не засаливают трущиеся о них диски, достаточно твёрды и вследствие свилеватости не раскалываются. Недостатки дерева — неравномерность износа и гигроскопичность. Сопряжёнными материалами для дерева обычно являются чугун или сталь, которые при работе по дереву дают примерно одинаковые коэфи-циенты трения. При больших скоростях скольжения и происходящем при этом сильном нагреве дерево обугливается и его коэфициент трения уменьшается. Во избежание этого более целесообразно применять асбестовые обкладки, выполненные из асбестово-проволочной ткани (феродо и др.), пропитанные бакелитом. [c.549]

Испытание на трение часто производится для сравнительной оценки величины коэфициента трения разных материалов в паре со сталью в условиях несовершенной смазки. Козфициент трения при несовершенной смазке зависит не только от свойств испытуемого материала, но и от ряда других факторов, из которых одни могут легко поддерживаться в течение испытания постоянными (скорость скольжения, нагрузка, смазочный материал), в то время как другие изменяются в процессе трения вследствие приработки (фактическая поверхность соприкосновения, температура и вязкость смазки в зазоре, шероховатость поверхностей трения). [c.207]

Коэфициент сухого трения в паре со сталью при Р = 10 кг см , г/= 0,4 л/лц равен 0,33 — 0,39 (для КФ-3 то же). Износ при этих условиях равен 0,05 — О.ОЭ г. Коэфициент трения при смачивании водой 0,13, при смачивании маслом 0,11, износ при смачивании водой 0,02 г. [c.302]

При горячей прокатке стали на коэфициент трения оказывает большое влияние температура прокатки, что, видимо, главным образом объясняется разным состоянием окалины. Для определения коэфициента трения при горячей прокатке (при температуре не ниже 700° С) стали [26] служат следующие уравнения [c.885]

Для муфт и тормозов, работающих всухую, рекомендуется применять сталь (среднеуглеродистую, можно без термообработки) или чугун по ферродо, которые обеспечивают высокое и постоянное значение коэфициента трения и достаточную долговечность. [c.75]

Б этих опытах, считались 41 стыми, когда коэфициент трения покоя был равен для стекла 0,94, а для стали 0,74. [c.74]

В СССР лигностон применялся для выделки некоторых трущихся элементов лесопильных рам, причем длительность работы их была на 25% больше, чем у сделанных из бакаута, и расход масла меньше в 2,5—з раза. Коэфициент трения лигностона по стали составляет в среднем 0,05—0,08. [c.656]

Рабочие тела фрикционных передач должны иметь возможно более чистые поверхности, так как повышение чистоты поверхности способствует повышению износоустойчивости, долговечности и коэфициента сухого трения. Особенно высокие требования должны предъявляться к рабочему телу из более твёрдого материала и вообще к телам из закалённых до высокой твёрдости сталей. В ручных передачах приборов, где износ не играет роли, рабочую поверхность одного из тел для увеличения коэфициента сцепления иногда делают рифлёной. [c.404]

Данные по влиянию шероховатости на коэфициент трения для стали марки ШХ15 при трении трёх сферических ножек по плоскости приведены на фиг. 13. Удельное давление дано по Герцу. (Очистка очень тщательная — активированной угольной пылью.) [c.126]

Влияние размера поверхности на коэфициент трения для стали марки ШХ15 при трении трёх [c.127]

Коэфициенты трения для стали и чугуна сильно падают для нагрузок до 600 кг1см далее же они остаются почти неизменными. [c.138]

Столь высокий коэфициент трения для стали по стали имеет место лишь для очень хорошо полированных поверхностей (шероховатостью в 1—2 микродюйма). Даже незначительное увеличение шероховатости (5—6 микродюй-мов) снижает коэфициент трения до 0,4. [c.142]

Suzuki Япония (1928) Трение друг о друга торцов двух цилиндрических трубчатых образцов. Измеряется величина момента трения (записывается на диаграмму) Диаметр цилиндра (образца) по поверхности трения внешний 19,6 мм, внутренний 16,0 мм. Удельное давление до 14 кг см (12, 62, 66] Применялась для исследования связи износа и коэфициента трения для стали [66] и для автомобильного чугуна [65] [c.205]

В первой из этих таблиц приведены ре- зультаты классических исследований XIX века (Ренни, Морен, Конти) во второй — результаты исследований по определению коэфициентов трения для чистых металлов, полученных в специфических условиях (трение сферических образцов по плоскости при малых нагрузках) в третьей — коэфициенты для цилиндрических образцов из стали, трущихся по поверхности. [c.135]

Зависимость коэфициента трения от давления для стали марки ШХ15 при трении трёх сферических ножек по плоскости изображена на фиг. 14. (Очистка очень тщательная — активированной угольной пылью) [17]. [c.126]

Коэфициенты сухого трения для полированных образцов различных видов стали при сравнительно высоком удельном давлении, при нагрузке 22,5 кг для цилиндра диаметром 10 мм, скользящего по плоскости со скоростью 0,5 Mj eK, приведены в табл. 18 (49). [c.142]

Разрушающее усилие среза (резьбы ЗМ72 X 2 ОСТ 4120) для деталей из шпона толщиной 0,24 мм — 7800 кг толщиной 0,50 — 8400 кг. Коэфициент трения в паре со сталью при Р 0 кг/см , v = 0A м1мин без смазки— [c.302]

Необходимо, чтооы силы трения были больше окружного усилия шлифования. Для получения высоких коэфициентов трения ведущие круги делают мелкозернистыми и на вулка-нитовой связке коэфициент трения скольжения таких кругов по стали в среднем достигает 0,6. [c.547]

Для смешанного трения смазывающая способность (способность обеспечивать скольжение) масла важнее, чем вязкость. Благоприятно действует прибавление растительного масла (сурепного или касторового масла) к минеральному. Сталь по бронзе выгоднее вследствие быстрого прирабатывания, чем чугун по чугуну, коэфициент трения которого при р > 20 kzJ m снова возрастает. [c.425]

По тем же соображениям из легкого сплава изготовляют иногда такж балансиры и тому подобные детали многозвенных механизмов привода шпинделя зубодолбежных станков. Материал для камней (ползушек) выбирают с таким расчетом, чтобы коэфициент трения скольжения был по возможности малым, а износостойкость камня меньше, чем сопряженной — обычно более дорогой— детали механизма чаще всего ползушки изготовляют поэтому из бронзы или антифрикционного чугуна. Пальцы и валики шарнирных соединений должны иметь износостойкую поверхность наиболее подходящий для них материал — цементуемая сталь типа 15 или 20Х, если палец работает в паре со сталью или чугуном, и термически улучшаемая сталь типа 45—при работе с бронзой. [c.522]

Величина коэфициента трения при работе стали по чугуну или бронзе со смазкой может быть принята равной 0,0 —0,10, если трущаяся поверхность перпендикулярна оси винта (квадратная резьба) для трапецо- [c.234]

Джэнкин и Юпг утверждают, что в случае работы стали по бронзе, смазанной маслом, найденный коэфициент равен 0,146 для всех скоростей от 0,000061 до 0,00186 м/сек. Однако для случая работы стали по стали коэфициент увеличивался от 0,119 при скорости 0,000061 м/сек до 0,13 при скорости 0,001403 м/сек. Это увеличение и последующее уменьшение коэфициента трения при увеличении скорости с гораздо большей ясностью были показаны Кимбаллом, аппарат которого описан так Валик диаметром в 25,4 мм был установлен татшм образом, что он мог вращаться почти с любой скоростью — от 1 оборота в день до 1000 об/мин. Сквозь чугунный параллелепипед 89 X 89 X 38 мм было просверлено отверстие и тщательно пригнано к валику. В верхнюю и нижнюю плоскости параллелепипеда бы ли ввернуты прочные железные стержни, установленные в вертикальном положении под прямым углом к валику. На эти стержни могли надеваться гири с прорезами, и, таким образом, нагрузка на валик и положение центра тяжести могли быть правильно установлены . [c.59]

Определение разрывного усилия веревок производится на специальных машинах. Для укрепления образца в клеммы машины существует ряд приспособлений. Есть конические зажимы с насечками, в которые укрепляются концы образца веревки, а сами зажимы могут быть помещены в клеммы машины. Недостаток такого закрепления состоит в том, что при растяжении образцы утоняются, их концы выскальзывают из зажимов, и образец трудно довести до разрыва " поэтому в большинстве случаев для укрепления веревочных образцов применяют приспособления, так называемые улитких., представляющие собой металлические круги или цилиндры, в бороздках которых помещаются концы испытуемого образца. Надежность крепления в улитках основана на трении веревки о сталь улитки коэфициенты трения по хорошо отшлифованной поверхности равны 0,13, по шероховатой поверхности — 0,38. При применении улиток разрыв образца происходит между ними и дает действительное значение разрывного усилия. При испытании на разрыв необходимо иметь три образца, выдержанные не менее 24 часов в сухом помещении. Для новых веревок значение разрывного усилия можно определять как среднее из произведенных испытаний для веревок, бывших в эксплоатации, действительное значение разрывного усилия определяется по минимальному значению. [c.317]

Материалы с т а л ь —т е к с т о л и т или стал ь—ф и б р а предъявляют менее высокие требования к точности изготовления и отделке контактирующих поверхностей. Передачи работают всухую. В связи с большим коэфи-циентом трения давление на валы меньше, чем при металлических рабочих телах. Коэфициент полезного действия, как и вообще для передач с одним неметаллическим рабочим телом, несколько ниже, чем с металлическими, благодаря большей площадке касания и большему внутреннему трению. Габариты передачи вследствие меньших, чем для металлических рабочих тел, допустимых удельных давлений получаются несколько больше. Фибра гигроскопична, что ограничивает область её применения. Материалы сталь — текстолит можно считать наиболее универсальными материалами для рабочих тел. Сравнительные испытания на шум фрикционных роликов из текстолита (новотекста), фибры и сыромятной кожи показали наименьший шум у текстолита. При больших габаритах вместо стали применяется чугун. [c.404]

Примечания. 1. Для текстолита ПТК при кручении предел прочности 495 кг/см , модуль, упругости 22 400 кг]см и предел пропорциональности 210 кг1см -, коэфициент скользящего трения в паре со сталью при Р = 10 кг)см и у-ОЛ м]сек при сухом трении 0,35, при смачивании водой 0.07 и при смачивании маслом 0,02. Предел прочности при сжатии и модуль упругости при статическом изгибе даны соответственно вдоль и поперёк слоёв. [c.302]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...