Коэфициент бронзы по чугуну

Хрупкие металлы (чугун, бронза) имеют относительно меньшие коэ-фициенты резания, чем вязкие (сталь). Иначе говоря, для снятия одного и того же слоя металла при обработке чугуна затрачивается меньшая работа, чем при обработке стали. Объясняется это тем, что, как мы уже выяснили, при обработке хрупких металлов, в частности чугуна, образуется преимущественно стружка надлома, которая почти не деформируется, при обработке же вязких металлов, наоборот, стружка сильно деформируется и значительно изменяет свое строение, поэтому соответственно возрастает и работа пластической деформации. Кроме того, коэфициент прочности у чугуна значительно меньше, чем у стали. Как известно из сопротивления металлов, работа, затрачиваемая на разрыв чугунного бруска, меньше, чем на разрыв стального. [c.106]

Для чугуна и бронзы коэфициент [c.670]

Для высокопрочных бронз и для чугунов коэфициент обусловливается не усталостной прочностью поверхностных слоёв зубьев, а предотвращением заедания рабочих поверхностей или намазывания бронзы на червяк. В таких случаях коэфициент может даже увеличиваться с уменьшением прочности материала и зависит от скорости скольжения, твёрдости и гладкости червяка, тщательности приработки и вязкости смазки имеют значение величина и длительность перегрузок и жёсткость конструкции передачи (для чугунных червячных колёс значения даны в табл. 49). [c.683]

У больших колёс встречаются ещё короткие промежуточные лопатки, начинающиеся, примерно, от средней окружности колеса. Толщина лопатки принимается 3 — 5 мм (бронза) или несколько больше (чугун). Лопатка в конце тоньше или толщина её одинакова, Коэфициент стеснения сечения не должен превосходить 1,1—1,15. [c.456]

При перегретом паре бронза и красная медь неприменимы из-за высоких температур, при которых они становятся ломкими (хрупкими) и вдобгвок еще большое значение при бретает то, что коэфициент расширения этих металлов разнится от коэфициента расширения чугуна и стали. Поэтому для перегретого пара в качестве седел применяются никелевые кольца, которые молотком загоняются в канавки с сечением ласточкина хвоста (ширина седла о/й = до [c.332]

Алюминиевые сплавы [18]. Подшипники из алюминиевых сплавов обладают высокой нагружаемостью, мало чувствительны к колебаниям нагрузки сравнительно с бронзой и чугуном быстро прирабатываются, хорошо проводят тепло, легки, износоустойчивы, мало ухудшают свои механические свойства от нагревания при работе и легко обрабатываются резанием. При сильном нагревании подшипника алюминиевый сплав в противоположность баббиту не плавится и не вытекает поверхность цапфы не повреждается, а в случае заедания к ней пристаёт тонкий слой алюминия, механически легко удаляемый. Отрицательная сторона алюминиевых подшипников — высокий коэфициент термического расширения. [c.635]

Немагнитные отливки из сплава номаг имеют магнитную проницаемость около 1, т. е. сходную с немагнитными показателями для латуни и бронзы (табл, 66). Удельное электросопротивление примерно на 50о/и выше, чем у обычных Чугунов, при сравнительно низком температурном коэфициенте сопротивления. Это свойство аустенитных чугунов позволяет применять их в качестве литых элементов сопротивления в электрооборудовании. [c.57]

Числовые значения коэфициента С и показателей степени в формуле (54) приведены в табл. 140. Величина коэ-фициента С меняется при изменении величины переднего угла и скорости резания V. Для учёта величины этого изменения табличные значения С следует множить на поправочные коэ-фициенты Кг и К, . приведённые в табл. 141. По мере затупления режущих зубьев у фрезы усилие резания при оптимальном износе (по табл. 4) возрастает а) при обработке вязких сталей на 75—90% б) при обработке средних и твёрдых сталей и чуг нов — на 20— 407о. Окружное усилие Р при обработке алюминиевых сплавов составляет около 25% от усилия при обработке стали при обработке бронзы — около 75% от усилия при обработке чугуна. [c.139]

Пример 4.3. Проверить несущую способность и прочность элементов соединения ступицы с венцом червячного колеса, передающего момент Г2=750 Н-м. Сборка производится прессованием. Размеры соединения показаны на рис. 4.12. Обод колеса изготовлен из бронзы Бр О6Ц6СЗ по ГОСТ 613—79 с пределом прочности ав = 160 МПа, пределом текучести О"т2=108 МПа, модулем упругости ES =0,93-1 05 МПа. Ступица — из чугуна СЧ20 по ГОСТ 1412—79 с ав = 196 МПа, о>,= = 130 МПа, i = 0,8-105 МПа. Коэфициенты Пуассона для чугуна fti=0,25 для бронзы fi2=0,32. Параметры шероховатости посадочных поверхностей / Zi=2,5 мкм, Rzz=5 мкм. [c.65]

Для смешанного трения смазывающая способность (способность обеспечивать скольжение) масла важнее, чем вязкость. Благоприятно действует прибавление растительного масла (сурепного или касторового масла) к минеральному. Сталь по бронзе выгоднее вследствие быстрого прирабатывания, чем чугун по чугуну, коэфициент трения которого при р > 20 kzJ m снова возрастает. [c.425]

По тем же соображениям из легкого сплава изготовляют иногда такж балансиры и тому подобные детали многозвенных механизмов привода шпинделя зубодолбежных станков. Материал для камней (ползушек) выбирают с таким расчетом, чтобы коэфициент трения скольжения был по возможности малым, а износостойкость камня меньше, чем сопряженной — обычно более дорогой— детали механизма чаще всего ползушки изготовляют поэтому из бронзы или антифрикционного чугуна. Пальцы и валики шарнирных соединений должны иметь износостойкую поверхность наиболее подходящий для них материал — цементуемая сталь типа 15 или 20Х, если палец работает в паре со сталью или чугуном, и термически улучшаемая сталь типа 45—при работе с бронзой. [c.522]

Медные сплавы. Судовые гребные винты, которые должны противостоять комбинации механического и химического воздействия (стр. 603), обыкновенно изготовляются из цветных сплавов, как например, марганцовистой бронзы, хотя употребляются и гребные винты из чугуна. Для защиты бронзы и стали, находящихся в контакте, большие куски цинка (протектора) часто прикрепляются в соответствующих местах. Цинк (который можно возобновлять) защищает более благородные металлы, но сам в то же время разрушается (см. стр. 643). Андре указывает, что гребные виеты при большем числе оборотов (если, конечно, форма винта правильная, а материал доброкачественный) не вызывают затруднений, однако в случае большого числа оборотов разрушение винта может произойти уже через несколько месяцев. Андре разбирает преимущества добавки никеля к марганцевой латуни (1—2% марганца и железа), обычно применяемой в Германии, но он все же считает, что состав сплава и значения коэфициента крепости менее существенны, чем получение доброкачественной отливки и гладкой поверхности, свободной от пор. Для обшивки портовых свай и аналогичных сооружений часто применяется мунц-металл (60/40 медноцинковая латунь). Как указано на стр. 325, этот сплав склонен к коррозии в условиях устья рек, когда пресная речная вода протекает над соленой морской водой Разрушается преимущественно Р-фаза. Но если зерна а-латуни заключены в оболочку Р-фазы, они могут выпасть во время коррозии. Донован и Перке указывают на необходимость избегать сплавов, которые нагревались до высокой температуры (700°) и быстро охлаждались, так как такие сплавы, в которых доминирует. Р-фаза, более склонны к коррозии, чем те, которые нагревались менее высоко и у которых доминирует а-фаза. В производстве существует тенденция ускорять термообработку за счет более высоких температур нагрева и более быстрого охлаждения, вследствие чего Р-фаза не успевает превратиться в а-фазу. Нагрев при промежуточной температуре (скажем, при 600°) дает сплав, в котором ни а- ни р-фаза не превалируют, и Донован и Перке полагают, что в этом состоянии латунь более химически устойчива. [c.513]

Величина коэфициента трения при работе стали по чугуну или бронзе со смазкой может быть принята равной 0,0 —0,10, если трущаяся поверхность перпендикулярна оси винта (квадратная резьба) для трапецо- [c.234]

Джэнкин и Юпг утверждают, что в случае работы стали по бронзе, смазанной маслом, найденный коэфициент равен 0,146 для всех скоростей от 0,000061 до 0,00186 м/сек. Однако для случая работы стали по стали коэфициент увеличивался от 0,119 при скорости 0,000061 м/сек до 0,13 при скорости 0,001403 м/сек. Это увеличение и последующее уменьшение коэфициента трения при увеличении скорости с гораздо большей ясностью были показаны Кимбаллом, аппарат которого описан так Валик диаметром в 25,4 мм был установлен татшм образом, что он мог вращаться почти с любой скоростью — от 1 оборота в день до 1000 об/мин. Сквозь чугунный параллелепипед 89 X 89 X 38 мм было просверлено отверстие и тщательно пригнано к валику. В верхнюю и нижнюю плоскости параллелепипеда бы ли ввернуты прочные железные стержни, установленные в вертикальном положении под прямым углом к валику. На эти стержни могли надеваться гири с прорезами, и, таким образом, нагрузка на валик и положение центра тяжести могли быть правильно установлены . [c.59]

Табл. 15 дает коэфициенты трения покоя и коэфпцненты полезного действия, полученные при испытании ряда 15асел при скольжении литой стали по чугуну и литой стали по свинцовистой бронзе следующего состава меди 85,88%, олова 5,71%, свинца 4%, цинка 4.19%, железа 0.10% и никеля 0,12%. [c.69]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...