Испарители Тепловая нагрузка

Определить коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности трубки испарителя к кипящей воде, если тепловая нагрузка поверхности нагрева q=2-W Вт/м , режим кипения пузырьковый и вода находится под давлением р = 2-10= Па. [c.174]

Определить коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности трубки испарителя, рассмотренного в задаче 9-1, при условии, что тепловая нагрузка <7=3-10 и 4-10 Вт/м , а остальные условия сохранены без изменений. [c.175]

Однако такой метод для проверочного расчета испарителей и конденсаторов является приближенным, так как их тепловая нагрузка зависит от температур конденсации и кипения, а коэффициент теплопередачи k = /(Ощ)- [c.256]

Пузырьковое кипение используется в испарителях и паровых котлах для получения пара, в теплообменниках, предназначенных для охлаждения поверхностей при высоких тепловых нагрузках, в атомных реакторах, в система. охлаждения тепловых двигателей п других аппаратах н устройства . [c.296]

Холодопроизводительностью машины Qo или тепловой нагрузкой испарителя брутто назы- [c.644]

Тепловой нагрузкой испарителя. нетто" называется количество тепла, отнятого от теплоносителя (рассола, воды) [c.644]

С уменьшением диаметра труб испаритель становится более компактным, тепловая нагрузка единицы объёма испарителя повышается, и теплоотдача улучшается. Значения , подсчитанные по формуле Гоголина и Горбунова, близки к приведённым на фиг. 35. [c.645]

Под холодопроизводительностью агрегата компрессор — конденсатор понимается прирост теплосодержания агента вне агрегата, на пути от жидкостного вентиля конденсатора до всасываюш,его вентиля компрессора. Этот прирост несколько превышает тепловую нагрузку испарителя. [c.682]

Расчет гидравлических сопротивлений следует вести по участкам, так как вдоль по тракту испарителя условия парообразования могут быть переменными из-за изменения тепловой нагрузки, формы и размеров сечения канала испарителя и т. д. Максимальное количество участков 10—15. Для каждого из участков опре- [c.232]

Прямую сетевую воду по транзитному трубопроводу I направляют в смеситель 2, куда подают обратную воду насосом 3 от потребителя 6. Смесь подают в пиковую котельную 4, нагревают до необходимой температуры и подают потребителю 6. При низких тепловых нагрузках горячую воду подают помимо пиковой котельной через байпас 5. В отличие от прототипа обратную сетевую воду в количестве, примерно равном прямой сетевой воде, направляют не в обратную транзитную магистраль, а в испаритель 7 теплонасосной установки. Охлажденная в испарителе [c.141]

Конденсаторы-испарители пластинчато-ребристого типа изготовляются из сплавов на основе алюминия. Они имеют меньшие габариты, легче и дешевле трубчатых конденсаторов-испарителей при той же тепловой нагрузке. [c.285]

При изготовлении пластинчато-ребристых конденсаторов-испарителей используются в основном гладкие ребра. В зависимости от тепловой нагрузки аппараты изготовляются одно- или многопакетными. Многопакетные конденсаторы-испарители могут выполняться бег общей емкости жидкого кислорода, а также с размещением пакетов внутри горизонтальной или вертикальной емкости. [c.285]

Расчетная тепловая нагрузка испарителя, кДж/с, [c.367]

При высоких концентрациях рассола (более 15—20%) коэффициент теплоотдачи аг, а следовательно, тепловая нагрузка q и производительность испарителя значительно уменьшаются. Одновременно резко возрастает концентрация рассола в граничном слое, и на теплообменной поверхности начинают интенсивно отлагаться кристаллы хлористого натрия. [c.85]

Для оценки роли второго процесса напомним, что растущими паровыми пузырьками занята не вся поверхность нагрева, особенно при умеренных тепловых нагрузках. Поэтому сводить весь механизм накипеобразования в испарителях к первому процессу было бы глубоко ошибочно. Более того, даже непосредственно под паровым пузырьком после его отрыва в так называемый период ожидания может происходить процесс кристаллизации. Его интенсивность, однако, пренебрежимо мала ввиду энергичной турбулизации раствора, обусловленной ростом и отрывом пузырьков. Лишь при тепловых потоках, близких к критическим, образование накипи за счет возникновения колец или кружков становится доминирующим процессом. [c.101]

В момент пуска и прогрева котла имел место перегрев труб экономайзера, заполнение которого ртутью происходило лишь после начала поступления ртутного пара в конденсатор-испаритель. При малых тепловых нагрузках количество ртутного конденсата также было недостаточно для интенсивного охлаждения труб ртутного экономайзера. [c.166]

Тепловая нагрузка электропечи. . . Воспринятое конденсатором-испарителем тепло [c.275]

ТРВ предназначен для оптимального заполнения испарителя при любых тепловых нагрузках и обеспечения постоянного перегрева всасываемых паров. [c.24]

На рис. 1.8, а изображена тепловая труба с модулированным потоком пара. Увеличение тепловой нагрузки или температуры" источника вызывает повышение температуры пара в зоне испарителя, которое, в свою очередь, приводит к расширению регулирующего рабочего тела, так что происходит частичное закрытие дроссельного клапана. В результате течения пара через дросселирующий клапан будет возникать перепад температур и давлений. Таким образом, возрастание тепловой нагрузки или температуры источника уравновешивается понижением температуры пара в зоне конденсатора,, минимизируя изменение температуры стока. Преимуществом такой тепловой трубы с модулированным потоком пара по отношению к газонаполненной или трубе с избытком [c.26]

Третий вид режима запуска показан на рис. 4.5. Здесь давление пара при температуре стока тепла мало, но термическое сопротивление на границе конденсатора и теплового стока велико. В этом случае звуковой и сверхзвуковой потоки могут возникать на начальной стадии запуска вследствие низкого давления пара при температуре стока. С ростом тепловой нагрузки температура конденсатора, и, следовательно, давление пара также растут из-за большого термического сопротивления. Увеличение давления пара ведет к снижению скорости потока на выходе испарителя. Это обеспечивает условия для перехода трубы через звуковой режим к режиму изотермическому (см. рис. 4.5). В дальнейшем с ростом тепловой нагрузки температура трубы возрастает равномерна [c.104]

Присутствие в тепловой трубе неконденсирующегося газа играет роль, аналогичную увеличению термического сопротивления на границе зоны конденсации. На начальной стадии запуска давление пара в испарителе меньше, чем давление неконденсирующегося газа, и, таким образом, только испаритель прогревается равномерно. С увеличением тепловой нагрузки увеличивается температура и, конечно, давление пара, и неконденсирующийся газ уносится в конденсатор, где активизирует теплообмен на части его поверхности. Небольшая длина активированной поверхности конденсатора соответствует большому граничному сопротивлению в нем, что приводит к большим плотностям пара на выходе испарителя и снижению скорости парового потока ниже звуковой. При дальнейшем увеличении тепловой нагрузки, что, в свою очередь, ведет к увеличению температуры и давления пара, неконденсирующийся газ вытесняется в конец конденсатора тепловой трубы. Режим работы трубы остается практически изотермическим, за исключением участка, заполненного газом. В этом случае процесс запуска происходит в форме волны, фронт которой движется вдоль трубы по мере увеличения тепловой нагрузки (рис. 4.6). [c.105]

При максимальной тепловой нагрузке 300 Вт требуемая общая длина конденсатора может быть вычислена следующим образом. Температура пара в испарителе Т , е примерно равна температуре пара в конденсаторе Г , [c.119]

Определить коэффициент теплоотдачи наружной поверхности трубки испарителя кипящему этиловому спирту и тепловой поток, если удельная тепловая нагрузка поверхности нагрева <7 = 1,395-10 вт/л<2. Спирт находится под давлением р=4,90 бар, режим кипения пузырьковый. Длина и наружный диаметр трубки соответственно равны /=1,5 м, с1 = 30 мм. [c.211]

Температура горения топлива 61 Тепловая нагрузка испарителей холодильных установок 421 [c.511]

Обедненный пар вместе с излишком обогащенной пробы проходит мерную шайбу 1 и после холодильников 6 и 5 может быть сброшен. Для получения постоянной степени обогащения необходимо соблюдение постоянства влажности пара, поступающего в сепаратор. Для этого желательно поступление в конденсатор-испа-ритель насыщенного пара. Тогда теплопередача в конденсаторе-испарителе будет происходить вследствие теплоотдачи при конденсации с наружной стороны и теплоотдачи при кипении с внутренней стороны и, следовательно, тепловая нагрузка будет постоянной. [c.152]

Тепловая нагрузка испарителей и расход первичного пара при заданном расходе вторичного пара определяются из уравнения теплового баланса испарителя, которое имеет вид [c.97]

Тепловая нагрузка конденсатора испарителя [c.98]

Испарители холодильных машин работают при те шер 1туриь Х напорах 0 и тепловых нагрузках q, в 15—20 раз меньших 0 р и i/кр-К и пение внутри труб. В отличие от кипения в свободном объеме, кипение жидкостей внутри труб идгеет дополнительные особенности, обусловленные гидродинамическими режимами движения двухфазного потока. Постоянно возрастающее при кипении паросодержание потока приводит к увеличению его скорости и изменению гидродинамики течения двухфазной смеси. [c.203]

Приведенные данные по влиянию состава котловой воды на критические солесодержания и 1/,мин охватывают в основном интервал давлений от 1,67 до 8,9 МПа. Для более высоких давлений в первом приближении значения 5кр и Rv,uim могут быть установлены экстраполяцией. Для низких давлений критические концентрации определялись при испытаниях, проводимых на испарителях тепловых электростанций. В зависимости от состава концентрата и нагрузки 5кр на этих аппаратах, работающих обычно при давлениях до 0,4 МПа, находятся в пределах 6000—10 000 мг/кг. При давлении р = 0,1 МПа нагрузка Rv, МИН С0СТЗВЛЯ6Т ПрИМбрНО 1800 м7(мЗ-ч). [c.121]

Фиг. 13. Значения коэфициен-тов теплоотдачи ( а нар) и теплопередачи (k зк), отнесённых к наружной и внутренней поверхности ребристых труб в испарителе для фреона-11, при высокнх тепловых нагрузках объёма испарителя и высокой скорости воды.

Для питания котлов употребляется конденсат турбин с добавлением дистиллята испарителей или химически обессоленной воды, а также химически умягченной воды. Котлы, в отличие от другого вида теплосилового оборудования, работают в условиях интенсивного теплового потока при одновременном высоком температурном уровне греющего агента и рабочего тела. Тепловая нагрузка наиболее теплонапряженных участков экранных труб достигает 300000 кал1м ас. Кроме того, в котле концентрируются примеси, приносимые с питательной водой, хотя бы даже они находились в ней в ионном состоянии. Эти же примеси могут осаждаться и на внутренней поверхности экранных и кипятильных труб. А так как из современных котлов испаряется огромная масса воды, то даже небольшое количество таких примесей (кислорода, окислов железа, меди и других веществ) в питательной воде может привести к вредным последствиям — возникновению коррозии, образованию накипи и загрязнению пара. Этому же способствуют температура и давление. 4тобы избежать преждевременного появления коррозии и причин, приводящих к авариям котлов, котловая питательная вода строго нормируется по отдельным показателям, а именно по содержанию [c.233]

Изменение паропроизаодительности ртутного парогенератора производится регулированием расхода топлива через форсунки, регулированием давления ртутного пара в барабане котла, регулированием тепловой нагрузки конденсаторов-испарителей и давления водяного пара, получаемого в конденсаторах-испарителях. [c.165]

С точки зрения экономичности установки температурный герепад между ртутным и водяным паром в конденсаторе-испарителе должен быть по возможности ниже—порядка 15—18°С. При таких значениях температурного напора конденсатор-испаритель может работать с тепловой нагрузкой 50 000—60 000 ккал1м - час. [c.201]

В ясную солнечную погоду в середине дня поверхность,. перпендикулярная солнечным лучам, получает на широте Ташкента солнечную энергию порядка 600—800 ккал/ль ч, что эквивалентно примерно 6000 ккал на 1 горизонтальной поверхности р сутки. Эта величина сильно меняется в зависимости от географической широты. Наличие облачности резко снижает интенсивность солнечной радиации, достигающей поверхности земли, но даже в безоблачный день летом в южных районах страны интенсивность тепловой нагрузки на 1 м площади поглощающей солнечную энергию, мала по сравнению с тепловой нагрузкой в обычных испарителях, достигающей 200 000-250 000 ккал/сутки на 1 теплопередающей поверхности. Солнечная радиация состоит из ультрафиолетового, видимого и инфракрасного излучений. Энергия солнечного излучения на 55— 60°/о относится к инфракрасному с длиной волны. более 0,76 мкм, на 40"/о — к видимому и на 5% — к ультрафиолетовому участкам спектра. Обычные стекла и многие арозрачные пластмассовые пленки достаточно хорошо пропускают энергию видимой и инфракрасной части солнечного света, задерживая лишь ультрафиолетовое излучение, разрушающее постепенно материал пленки. [c.88]

Умягченные и химически обессоленные воды могут применяться в химической промышленности в качестве сырья, растворителя и для гидротранспортирования продукции в тех случаях, когда строго регламентируется содержание ионов Са + и Mg2+. Эти воды характеризуются глубокой степенью умягчения, концентрация в них Са + и Mg-+ находится на уровне 10 мкг/л. Вместе с тем воды могут содержать значительные количества ионов На+, С1 , 504 - и НСОз , концентрация которых зависит от состава исходной воды. Содержание солей в химически обессоленной воде и дистилляте испарителей составляет 20—50 мкг/л. Благодаря малой солеотлагающей способности они могут быть использованы для охлаждения стальных аппаратов при тепловой нагрузке охлаждаемых стенок до 300 кВт/м . Воды имеют щелочную реакцию, обусловленную наличием в них гидрокарбоната натрия. [c.74]

На рис. 4.3 схематично показан процесс неудачного запуска тепловой трубы, когда давление паров теплоносителя при температуре стока тепла и термическое сопротивление на поверхности конденсатора очень малы. Вследствие малого термического сопротивления на границе конденсатора увеличение во времени тепловой нагрузки не вызывает повышения температуры (и соответственно роста давления и плотности) пара в конденсаторе. В результате низкой плотности пара на выходе из испарителя возникает звуковой, поток, а в конденсаторе — сверхзвуковой поток и скачок уйлотнения. С увеличением тепловой нагрузки паровой поток, имеющий высокие скорости, в конечном счете вытягивает жидкость из структуры фитиля, что приводит к осушению испарителя и его перегреву. Хотя в расчетных условиях тепловая труба может [c.103]

Стенку испаритедя натриевой тепловой трубы, имеющей внешний диаметр. < 0 = 0,02 м и диаметр парового канала = 0,015 м, необходимо поддерживать при постоянной температуре 1000 К, в то время как тепловая нагрузка изменяется от 200 до 300 Вт. Известно, что граничный коэффициент теплоотдачи hf, равен 50 Вт/(м К), общий коэффициент теплоотдачи стенки трубы и насыщенного фитиля Лр, в конденсаторе и испарителе равен 300 Вт/(м К)> температура теплового стока равна 500 К. Длина испарителя должна быть 0,5 м. Для достижения данных требований предлагается использовать аргоно- [c.118]

Следовательно, решением этой задачи являются общая длина конденсатора 0,238 м количество аргона 5,96X10 кг температура резервуара при 300 Вт 500 К температура резервуара при 200 Вт 713 К. Эти условия следует учитывать, чтобы поддерживать стенку испарителя трубы при температуре 1000 К, в то время как тепловая нагрузка изменяется от 300 до 200 Вт. Весь предыдущий анализ был основан на модели плоского фронта пар — газ. Влияние диффузии пара и газа и осевой теплопроводности на работу газорегулируемых труб обсуждается в следующем разделе. [c.120]

Уравнения (5.49), (5.50) и (5.56) могут быть использованы для определения необходимых вариаций открытия клапана в соответствии с изменениями температуры источника тепла, чтобы поддерживать постоянными температуру конденсатора и тепловую нагрузку. Вычисления производятся в следующем порядке. Для заданных Qmax. Ts, с и Tv, по уравнению (5.50) вычислим необходимую длину конденсатора Tv,e можно вычислить по размерам испарителя и температуре источника, используя уравнение (5.49). Уравнение (5.56) можно затем использовать для вычисления минимального проходного сечения клапана, которое имеет место при максимальной в интервале регулирования температуре источника тепла. Абсолютно таким же образом можно вычислить максимальное открытие клапана при максимальной температуре источника тепла. Именно Tv, требуется поддерживать постоянной. Температура пара в испарителе может быть вычислена по уравнению [c.130]

Кетцоф [7-5] предлагает окружить весь охлаждаемый прибор пористым материалом (фитилем) и разместить его внутри зоны испарителя тепловой трубы, которая передает теплоту к радиатору. Он также считает, что тепловую трубу наиболее целесообразно использовать в тех случаях, когда требуется высокоинтенсивное локальное охлаждение в течение очень короткого отрезка времени, т. е. в тех случаях, когда время работы охлаждаемых приборов с максимумом нагрузки составляет лишь часть значительно более продолжительного цикла. Профили внутреннего тепловыделения в лампах бегущей волны nepeiMennbie, причем большая часть тепловыделения приходится па коллектор. В настоящее время проводятся исследования тепловых труб, охлаждающих лампу бегущей волны. Эти трубы соединены с пластинами радиатора с целью улучшения его эф( )ективности, а следовательно, и иптенсификацни отвода теплоты от 220 [c.220]

Аккумулирование тепловой энергии может осуществляться в одном баке, разделенном пергородкой на две секции верхнюю — для горячей и нижнюю — для холодной воды. С помощью теплового насоса теплота из нижней секции бака, где расположен испаритель, передается в верхнюю, в которой установлен конденсатор. В режиме отопления горячая вода из верхней части бака направляется в систему панельно-лучистого отопления. При работе системы в режиме охлаждения вода в верхней секции бака охлаждается в процессе ночного излучения теплоты коллектором, а для охлаждения помещения используется более холодная вода из нижней секции бака, причем необходимую разность температур обеспечивает тепловой насос. Обычные кондиционеры воздуха можно рекомендовать лишь для районов с сухим жарким климатом. Во влажном климате необ.ходимо примен.чть специальную установку для осушения воздуха. Использование теплового насоса наиболее целесообразно в таких климатических зонах, где отсутствуют большие колебания летних и зимних температур воздуха и тепловые нагрузки систем отопления и охлаждения приблизительно одинаковы. В этих условиях тепловой насос используется круглогодично с полной загрузкой. [c.92]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...