Коэффи расширения линейного

Обозначения I и 0-длина и диаметр соединения а--коэффи-циент линейного расширения материала предел текучести материала — временное сопротивление материала Г - температура нагрева детали. [c.49]

Температурный коэффи-циент линейного расширения, 10- к- [c.282]

Погрешности прибора определялись при сравнении коэффи циентов теплопроводности, полученных на приборе, со значениями, имеющимися в литературе. В качестве эталона был принят коэффициент линейного расширения чистого фторопласта-4 [25]. [c.65]

Коэфф. линейного термического расширения в интервале 20—700°С 1/°С 107 70 90 17 12 [c.106]

Коэфф. линейного расширения различных по составу С. в интервале темп-р 15—100° колеблется от 5-10 до 150 10 [c.251]

Коэфф. линейного расширения и уд. теплоемкость Т. приведены в табл. 1, теплопроводность — в табл. 2. [c.322]

Теплопроводность, уд. теплоемкость и коэфф. линейного расширения сплавов ВТ8 и В T9 близки к соответствующим Е кг/им св-вам сплава 5000(- [c.329]

С коэфф. линейного расширения др. титановых сплавов этой группы близок сплаву ВТ6 с для сплава ВТЗ 0,11 (100°) 0,12 (200°) 0,13 (300°) 0,15 (400°) 0,16 (500°) 0,17 (600°) 0,19 (700=), [c.334]

Модуль упругости 10 , . . Коэфф. линейного расширения-10 . ......... [c.394]

Коэфф. линейного расширения. ............ [c.396]

Темпера ура нагрева колеса. Дз я диаметра с = = 48 мм = 10 мкм. Коэффи Гиент линейного расширения для стали а=12 10 1/ С. [c.217]

Удельная теплоемкость при 25 С в кал/Г-град ... Теплопроводность при 20° С в кал/см-сек-град. ... Коэфф щиенг линейного расширения а-10 в интервале теыпс ратур в С [c.282]

Тепловая усадка является причиной потери уплотнительными узлами герметичности при низких темн-рах (см. Уплотнительные свойства резин). Потеря уплотнительных св-в дроисходит вследствие затвердевания резины при низкой темн-ре и резкого различия коэфф. расширения металла и резины. Коэффициенты линейного расширения резин в застеклованном состоянии в неск. раз больше,чем у стали, вследствие этого усадка резины происходит значительно быстрее. В результате в местах уплотнения контактное напряжение снижается, что приводит к полной потере герметичности. [c.21]

Марка Коэффи-даект линейного расширения, а, 1/°С-10" Коэффициент трения Срок службы, годы Допустимы Температура, С г рабочие п Давление, ата зраметры Скорость газового потока, м/с [c.77]

Сплав е 8 X о Е Теплопроводность К, Вт/(м-°С) Коэффи-циент линейного расширения 10, С- при Удельная теплоемкость с, кДж/(кг-°С) Удельное электрическое сопро-тнвленне р 10. Ом- м Температурный коэффициент сопротивления. С- [c.50]

Расширения линейного теплового коэффи циеит 103, 104 Рейсснера вариационная теорема 132, 474 Решение Кельвина 204 [c.862]

Марка сплава Температура плавления в °С Плотность 7 в Псм Коэффи- циент линейного расширения а Ю Теплопроводность в кал1см сек °С Удельное электросопротивление р в оммм 1м Температурный коэффициент электросопротивления Модуль нормальной упру гости 10-3 в кГ1млО [c.251]

Марка сплава Верхняя крити- ческая точка в Плотность 1 в Псм Коэффи- циент линейного расширения 20-100-1 " Теплопроводность X в кал см сек °С Удельное электрическое сопротивление р в ом мн 1м Температурный коэффициент электросопро- тивления 20-100 [c.267]

Необходимсхть нанесения слоя меди вызывается еще и тем, что она служит буфером между пластмассой и блестящим никелевым покрытием при резком изменении температуры. Хотя медь и имеет значительно меньший коэффи> циент линейного теплового расширения, чем пластмасса, но нагрев и расширение ее происходят быстрее. Г0 приводит к тому, что расширение или сжатие для пластмассы и осаждаемого подслоя становятся почти одинаковыми. В качестве буферного подслоя используют и эластичные осадки матового или полублестящего никеля. Толщина буферного подслоя составляет 50—75 % общей толщины покрытия. [c.34]

КОЭффИ циент линейного расширения в интервале 25-1725° С, Ю-бграа-5 [c.7]

Спеченные алюминиевые сплавы (САС) получают путем горячего брикети рования и последуюш.его прессования при 500° С смесей порошков атюминня с тругнми элементами В САС 1 добавляют 25—30% Si и 5—7% Ni, а в САС 4 10—15% Si н 17—25% Si Сплавы САС обладают низким коэффи циентом линейного расширения и применяются для изютовлення приборов [c.44]

В соотношениях (2-78) — (2-84) а — коэффициент теплоотдачи Хс, е/с, Zo — координаты точек поверхности теплообмена (стенки) /о — характерный линейный размер h, h,. ... In — другие линейные размеры поверхности теплообмена wo — скорость жидкости или газа (в трубах и каналах это обычно средняя по сечению скорость или скорость на входе при внешнем обтекании тел — скорость набегающего потока вдали от тела) Д —разность между температурой стенки и температурой жидкости (газа) Я — коэффициент теплопроводности а — коэффициент температуропроводности v = n/p — кинематический коэффициент вязкости [i — динамический коэффициент вязкости р — плотность Ср — теплоемкость 3 — температурный коэффи-1гиент объемного расширения жидкости (газа) [c.158]

При растяжении (или сжатии) без изгиба суммарная деформация е равна г=а1Е+Ёр +ед+а1. Первое слагаемое в правой части соответствует упругой деформации, второе — быстрая (практически мгновенная) иластич. деформация в момент приложения нагрузки третье — деформация П., растущая со временем четвертое — температурная деформация а — коэфф. линейного расширения, t — разность темп-р). Величины в и в определяются различными физич. "процессами и потому их следует разграничивать. В условиях установившейся П. а, t, е от времени не зависят и потому rfe/rft== —dz ldx, т. е. со временем меняется лишь g. Расчеты па П. позволяют определять напряжения, деформации и время работы в условиях П., исходя из св-в данного материала, задаваемых или графически — кривой П., или нек-рыми хар-ками сопротивления П. Такие расчеты проводят Гл. обр. для стадии установившейся П., предполагая, что Spp ajE. Существуют расчеты на 11. для тонкостенных и толстостенных труб, пластин, вращающихся дисков, турбинных лопаток и диафрагм, фланцев, оболочек, пружин, валов и т. д. П. играет важнейшую роль для материалов паропроводов, паровых котлов, турбинных лопаток, частей атомных реакторов, ракет и др. деталей, длительно подвергаемых механич. и термич. нагрузкам и нагреву. Ввиду отсутствия в б. ч. случаев соответствия между кратковременными ( статическими ) испытаниями и испытаниями на П. оценка жаропрочных сплавов проводится в значит, море по их сопротивлению П. [c.7]

Тепловое расширение резин при нагревании и тепловая усадка при охлаждении имеют большое прикладное значение, особенно в расчетах усадки изделий, формуемых в ирессформах. В табл. 4 приводятся значения коэфф. линейного расширения важнейших материалов. Из таблицы видно, что наибольшей тепловой усадкой обладают резины (по сравнению с металлами в 10—20 раз). Отсюда—необходимость учета усадки резиновых изделий при конструировании нрессформ. [c.21]

Высокий термич. коэфф. линейного расширения магния способствует большой склонности его к коробле1 ИЮ при сварке. [c.147]

ТЕРМИЧЕСКОЕ РАСШИРЕНИЕ — изменение размеров тел при нагревании. Характеризуется коэфф. объемного расширения Р (см . Объемного термического расширения коэффициент), а для твердых тел — также коэфф. липейпого расширения а (см. Линейного термического расширения коэффициент). Т.р. монокристаллов анизотропно, а Т.р. поликристаллов, аморфных веществ, жидкостей и газов изотропно. При изотропном расширении (3=3а. [c.314]

В зависимости от легирования и термич, обработки можно получить Т. с. с от 50 до 140 кг мм , что соответствует уд. прочности (ojy) от 10 до 32 км. Это достоинство Т. с. сохраняется в широком интервале темп-р (от —253° до Н-бОО-"). Ценными являются и нек-рые др. св-ва Т. с. так, малый коэфф. линейного расширения позволяет уменьшить тепловые зазоры в двигателях и снизить термич. напряжения при нагреве обшивки летательных аппаратов немагиптность Т. с. исключает вредное влияние металлич. конструкции на навигационные приборы, а также уменьшает опасность подрыва на магнитных ми нах. Отсутствие хладноломкости у неле гированного титана и ряда Т. с. делает их [c.325]

УСАДКА — сокращение линейных размеров или объема тела вследствие потери влаги, затвердевания, кристаллизации и др. физич. или физико-химич. процессов. У. бетонов, керамич. и строит, материалов обусловливается потерей влаги при высушивании. Уменьшение размеров изделия в данном случае прямо пропорционально количеству испарившейся влаги. Неравномерная У. приводит к короблению или даже к растрескиванию изделий. У. металлов наблюдается при переходе из расплавленного состояния в твердое и кристаллизации металла. У. тканей приводит к уменьшению размеров тканей и текстильных изделий в произ-ве, при хранении, стирке и т. п. У. тканей обусловлена релаксацией высокоэластич. деформаций растяжения, к-рым ткань подвергалась в процессе произ-ва. При нагреве полимерных материалов различают тепловую, или термич.. У., необратимые сокращения размеров и объема и обратимые изменения размеров и объема по мере нагревания или охлаждения, зависящие от коэфф. термич. расширения (см. Линейного термического расширения коэффициент). [c.381]

У. т. в стеклах имеет большое значение в явлении закалки стекла. В процессе быстрого охлаждения размягченного стекла темп-ра и У. т. в разных местах образца различны. Соответственно различны температурные деформации, ири дальнейшем охлаждении при Tg замораживание происходит неравномерно по объему стекла, в результате чего после выравнивания темп-ры возникают остаточные упругие напряжения. В закаленном стекле наружные слои сжаты, внутренние — растянуты. Помимо этого, различная скорость охлаждения внутренних и наружных слоев приводит к небольшому различию фикси-роваипой структуры менее плотная структура фиксируется в наружных частях образца, более плотная — во внутренних. Т. к. причиной закалки стекла является У. т., то степень закалки пропорциональна коэфф. термич. усадки стекла (или его коэфф. линейного расширения). [c.381]

Тепловое расширение пластмасс и резин при нагревании и У. т. при охлаждении имеют большое прикладное значение, особенно в расчетах усадки изделий, формуемых в прессформах. В табл. приводятся значения коэфф. линейной термич. усадки важнейших материалов. Наибольшей тепловой усадкой обладают резины (по сравнению с металлами больше в 10—20 раз). Отсюда — необходимость расчета усадки резиновых изделий при конструировании прессформ. [c.381]

Тепловая усадка является причиной потери резиновыми уплотнительными узлами герметичности при низких темп-рах. Потеря уплотнительных св-в происходит вследствие затвердевания резины при низкой темп-ре и резкого различия коэфф. термич. усадки металла и резины. Коэфф. линейной усадки стали и резины в застек-лованном состоянии отличаются в 6—7 раз. Вследствие этого усадка резины происходит значительно быстрее усадки металла, что и приводит к полной потере герметичности. У. т. и расширение используются также как метод исследования стеклования и определения Т аморфных веществ, и в частности полимеров. [c.381]

ФАЯНС — керамич. материал, отличающийся белым пористым черепком. Для увеличения влагонепроницаемости покрывается легкоплавкой глазурью. Пропускает жидкости и газы. Широко применяется в пронз-ве санитарпо-технич. изделий, а также как фильтрующий материал. Осн. св-ва твердого Ф. уд. в. ок. 2,6 объемный вес 1,9—2 г/ot водоноглощение 9—12% предел прочности при сжатии 1000—1100, при растяжении 70—120, при изгибе 150—250 кг1см ] модуль упругости ок. 2400 кг/см коэфф. линейного расширения [c.394]

Переходя затем к отысканию неподвижной плоскости , проходящей через центр частицы, заметим, что по теореме 5 о движении нормали плоскости следует, что неподвижный радиус частицы при изменении ее вращення в прямо противоположное дает направление нормали неподвижной плоскости. Мы на11дем поэтому направление нормали неподвижной плоскости из тех же уравнений (17), изменив в них )наки при ,, ш,, овд. Но так как от этого уравненне (18) но изменяется, то найденный нами коэффициент линейного расширения для неподвижного радиуса будет также коэффи- [c.337]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...