Электромеханического взаимодействия коэффициент

B. Коэффициент электромеханического взаимодействия [c.235]

При выборе новой координатной системы следует учесть, что 1) количество переменных (координат) при линейных преобразованиях остается неизменным 2) новые переменные и коэффициенты желательно получить вещественными 3) процесс электромеханического преобразования энергии определяется взаимодействием результирующих электромагнитных полей статора и ротора, оси которых не совпадают друг с другом 4) в силу допущений о линейности идеализированных моделей существует прямая пропорциональность между значениями магнитных полей, токов и напряжений 5) результирующий баланс мощности между обмотками статора и ротора должен быть неизменным в любой системе координат [1]. [c.83]

Исследования показали, что уменьшение контактного взаимодействия при электромеханическом упрочнении с нанесением пленки из антифрикционных материалов позволило уменьшить на 10...30 % коэффициент трения, что особенно важно для малых скоростей трения, характерных для этих деталей. [c.110]

Практически важным свойством толщинного резонанса является независимость собственной частоты от радиуса и простота ее определения по свойствам материала и толщине. Если. ориентироваться только на первое свойство, то из рис. 82 и 83 видно, что существует целый ряд частот (их количество увеличивается с ростом R), которые обладают данным свойством. При этом нет никаких оснований для того, чтобы отдать предпочтение частотам, остающимся практически постоянными при изменении R. Рассмотрение экспериментальных данных [195, 264] обнаруживает существенное различие в эффективности возбуждения колебаний пьезокерамических дисков на основном толщинном и дополнительных плато при подводе электрической энергии через сплошные электроды. Однако знание форм колебаний часто позволяет так подобрать конфигурацию разрезных электродов, чтобы значительно повысить эффективный коэффициент электромеханической связи относительно слабых (при сплошных электродах) мод [39]. Вопрос об оптимальной конфигурации электродов тесно связан с анализом форм колебаний диска. Такой анализ приводится далее, а здесь мы обратимся к выделению и исследованию тех составляющих в движении частиц диска, взаимодействие между которыми обусловливает сложную структуру его частотного спектра. [c.214]

На основе общей феноменологической теории магнитоупругого взаимодействия получены выражения для коэффициента электромеханической связи магнитострикционного ферритового преобразователя, а также для индуктивности и емкости магнитострикционного ферритового сердечника в схеме замещения с учетом его статических магнитных характеристик. Установлена корреляция между основны- [c.229]

Электромеханический коэффициент взаимодействия К. Определяется так же, как в теории пьезоэлектричества для диэлектриков [c.261]

Вследствие взаимодействия магнитной индукции В в зазоре магнитной цепи с током сигнала 1, протекающего через катушку, возникает сила Р=В11, которая вызовет колебательное движение подвижной системы в направлении рабочей оси. Здесь В1=Р/1— —КсБ — коэффициент электромеханической связи электродинамического преобразователя, I — длина провода звуковой катушки. [c.94]

Простейшая линейная теория электроупругости получается, если пренебречь однородными напряжениями (а = 0), инерцией поляризации ( = 0) и градиентами поляризации. Единственное остающееся электромеханическое взаимодействие представляется коэффициентом ки (пьезоэлектричество). Если материал имеет центральную симметрию, то и этот эффект исчезает (см. гл. 4). В противоположность этому линейные уравнения (7.4.17) допускают существование линейного электромеханического взаимодействия (представленного коэффициентом йкщ) даже в материалах с центральной, симметрией, например для галогенов щелочных металлов. Заметим, что тензорные коэффициенты Ьцм и цы в соотношениях (7.4.17) —не Гуковские тензоры (т. е. они не имеют некоторых свойств симметрии коэффициентов Сцк1)- Далее ( 7.5—7.9) мы будем предполагать, что а = О и что для ионных кристаллов нет необходимости учитывать инерцию поляризации Р. Здесь мы рассмотрим только два широких класса материалов с центральной симметрией (кубические кристаллы с центральной симметрией и изотропные материалы). [c.452]

Системы ур-ний (3.31) и (3.33) являюгся основными для теории двустороннего преобразователя. Свойства перекрестных коэффициентов (3.32) и (3.36) в этих уравнениях объясняют, почему в преобразователях различных систем могут появиться коэффициенты связи симметричные и антисимметричные. Если в системе нет гироскопических связей gгk = gkг = 0), ТО = И Уг =Укг- ЕсЛИ, На-оборот, связь ТОЛЬКО гироскопическая, то ггк = —-2 / . Последний случай соответствует таким электромеханическим преобразователям, в которых связь осуществляется через магнитные поля, где силы взаимодействия направлены по нормали к движению зарядов и к магнитным силовым линиям, а первый случай (2гк = м) — преобразователям со связью через электрическое поле, где силы взаимодействия направлены по движению зарядов и по направлению поля. [c.60]

Список работ по теории захвата энергии в пьезокерамических материалах с большим коэффициентом электромеханической связи весьма невелик [I], причем сами работы носят чисто теоретический характер и практически не дают рекомендаций по прикладным вопросам создания резонаторов такого типа. Во всех этих работах рассматрива-егсн только толщинно-крутильная (ТТ) мода колебаний сдвига по толщине, причем в работе [2] частоты среза ТТ-колебаний пластины получены при упрощающем допущении, справедливость которого не очевидна для пьезокерамических материалов с очень большим коэффициентом электромеханической связи, например для ЦТС-300 с К 5=0,71. Ори создании резонаторов из таких пьезокерамических материалов необходимо использование строгой математической модели эффекта захвата энергии колебаний сдвига по толщине с учетом в общем случае как массового нагружения, так и пьезоэлектрического взаимодействия. Разработке такой модели и посвящена настоящая статья. [c.87]

Рис. 4.5.1. Изменение электромеханического коэффициента взаимодействия К в зависимости от направления распространения волн в плоскости YZ для нио-бата лития QL — квазипродольные волны QT — квазипоперечные волны [Dieulesaint, Royer, 1984].

В твёрдых телах Д.с. з. появляется обычно тогда, когда акустич. волна взаихмодействует с к.-л. видами внутренних возбуждений п под её действием возникает изменение состояния электронов, системы спинов, спиновых волн или любой другой системы. Так, напр., при распространении звука в полупроводнике, обладающем пьезоэффектом (напр., dS, ZnO), взаимодействие звуковых волн с электронами проводимости приводит к Д. с. 3. и к поглощению релаксационного типа (а при нек-рых условиях — к усилению звука, см. Усиление ультразвука). Величина Д. с. 3. в этОхМ случае определяется величиной коэффициента электромеханической связи К для данного материала A I q I Положение области частот, в к-рой имеется дисперсия, определяется условием [c.122]

Итак, сопротивление, вносимое из механической системы в электрическую цепь или из электрической цепи в механическую систему, отражает связь этих систем и их взаимодействие. Ясно, что вза11модействие это тем больше, чем больше коэффициент электромеханической связи К. Попытаемся глубже выяснить природу вносимого сопротивления. Для простоты предположим, что механическое сопротивление чисто активно гм = г). Тогда (3) можно переписать в виде [c.9]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...