Стерн

Конструкция вала конической [ие-стерни, фиксированного ио схеме рис. [c.109]

Стерн [6] показал, что для корродирующего металла [c.57]

Отсюда можно рассчитать / ор и соответствующую скорость коррозии. Стерн [6] показал, что скорости коррозии железа, рассчитанные по уравнению (2) с использованием эмпирических значений Р и / ,, хорошо согласуются с измеряемыми величинами скорости коррозии. Типичные примеры даны в табл. 4.2. [c.65]

Впоследствии Стерн и Гири [181 вывели уравнение [c.65]

Значения р относительно хорошо известны только для разряда Н" . Стерн показал, что большинство известных значений р лежат в пределах 0,06—0,12 В. Таким образом, если известно значение равное 0,06 В, а Ра находится в пределах 0,06—0,12 В, коррозионный ток может быть рассчитан с точностью 20 %. При других предполагаемых значениях р и Ра вычисленная скорость коррозии может отличаться от истинной в 2 раза. Справедливость уравнений (3) и (4) подтверждается данными, представленными на рис. 4.11. [c.66]

Стерн [34] изучал такое соотношение, при котором анодная и катодная поляризации следуют тафелевской зависимости, а омическое падение напряжения незначительно. Используя типичную поляризационную диаграмму (приложение 2, рис. 1), получаем [c.67]

НЕДОСТОВЕРНЫЙ КРИТЕРИЙ. Иногда режим катодной защиты согласуют с критериями, основанными на эмпирических правилах, — например, стальные сооружения поляризуют до потенциала, лежащего на 0,3 В отрицательнее коррозионного потенциала. Этот критерий неточен и может привести к недостаточной или избыточной защите. Считается также, что поляризация сооружения должна проводиться до появления резкого подъема тока на поляризационной кривой. Однако такие подъемы могут происходить в некоторых средах не из-за роста скорости растворения, а в связи с восстановлением деполяризатора. В других случаях изменения могут быть обусловлены концентрационной поляризацией или ощутимым падением напряжения в рыхлых покровных пленках. Как показали Стерн и Гири [24], такого рода отклонения при поляризационных измерениях имеют различные причины, и их. наличие — ненадежный критерий для катодной защиты. [c.227]

Задача № 10. (4.10, 122 М). Однородный стерн<ень АВ весом G= 100 кГ опирается одним концом на гладкий горизонтальный пол, другим —на гладкую плоскость, наклоненную под углом 30° к горизонту. У конца В стержень поддержи- [c.52]

В изогнутом стерн<не в некоторых местах его происходит растяжение, а в других — сжатие. Растянуты линии на выпуклой стороне изогнутого стержня, а на вогнутой стороне происходит сжатие. Как и в случае пластинок, вдоль длины стержня внутри него существует нейтральная поверхность, на которой не происходит ни растяжения, ни сжатия. Она отделяет собой области сжатия от областей растяжения. [c.93]

Воспользовавшись принципом возможных перемещений, определить перемещение точки k стержня, нагруженного следящей за точкой О силой Ро (рис. 4.14). Сечение стерн ня и модуль силы постоянны. Перемещения точек осевой линии стержня считать малыми. (Ограничиться одночленным приближением.) [c.182]

Задача 1,4. Определить усп.,1ия S Рис. 1 36, D стерн пях СА длиной , СВ длиной Ь и [c.46]

Для стерн невых систем уравнения начала наименьшей работы могут быть выражены через формулу Максвелла—Мора. [c.313]

Точки D соединяюг с гочкой С линиями, которые являются образующими начальных конусов ще-стерни и колеса. [c.230]

При проектировочном расчете опред конца вала (под шкив, звездочку или му стерней для промежуточного вала, а по каждую последующую ступень, иринимс Полученные диаметры округляют до бли чения. [c.53]

Назначение—профилировочные ролики сложной формы, эталонные ше. стерни, накатные плашки, волоки, секции кузовных штампов сложной формн сложные дыропрошивные матрицы при формовке листового металла, матрицы и пуансоны вырубных и просечных штампов со сложной конфигурацией рабочих частей, пуансоны и матрицы холодного выдавливания, работающие при давле НИИ до 1400—1600 МПа. [c.388]

Вывод общего уравнения для вычисления скорости коррозии по данным поляризационных измерений, выходящего за рамки уравнения Стерна—Гири, дан в приложении. [c.14]

С 1970 г. уравнение Стерна—Гири вызывает все возрастающий интерес, в частности с точки зрения его уточнения и модифицирования для уменьшения ошибок в конкретных условиях [25—33]. Ошибки уравнения (3) становятся особенно значительными в системах, где потенциал коррозии приближается к одному из обратимых потенциалов (вне тафелевской области). Мэнсфелд и Оул-дэм [25] предложили систему уравнений, дающих меньшие ошибки, чем уравнение (3). [c.67]

Хотя эти выводы логически следуют из электрохимической теории коррозии, некоторые исследователи все равно считают, что типичные сопряженные реакции восстановления и окисления (например, коррозия амальгамы цинка в НС1) протекают на одних и тех же участках поверхности и отношение площадей анода и катода не имеет значения. Необходимо экспериментально проверить выводы из модели Стерна, но такой эксперимент — дело будущего. [c.68]

Вывод уравнения Стерна—Гири для расчета скоростей корроэвя по начальным участкам поляризационных кривых [c.399]

Уравнение (4) называют уравнением Стерна—Гири. Если катодный процесс контролируется концентрационной поляризацией, как это имеет место при коррозии с кислородной деполяризацией, то коррозионный ток равен предельному диффузионному току (рис. П.2). от случай отвечает большим или бесконечно большим значениям в уравнении (4). Следовательно, когда процесс контролируется концентрационной поляризацией такого рода, уравнение (4) приобретает вид [c.400]

Уравнение (10) было выведено Мансфельдом и Оулдемом [1Ь]. Оно нден тично уравнению, полученному ранее Вагнером и Траудом [2]. Если можно пренебречь поправочными членами, выключающими Д а и Д к. то уравнение (10) принимает вид уравнения Стерна—Гири. С другой стороны, если Д а или Д к приближаются к нулю, то соответствующие поправочные члены стремятся к бесконечности. [c.402]

Мансфельда—Оулдема 67, 400—402 Стерна—Гири 65, 399, 400 Тафеля 55, 56 Усталостное разрушение 155 Утечка тока из подземной трубы, уравнение для расчета 213, 410, 411 [c.454]

HO Xms = M S( = — a 2ms — момент инерции стерн<ня AB отно- [c.338]

Вспомним T nepi,, что усилия в стерн.нлх фермы можно было бы определить аналитически, o т lвл l i два уравнения равновесия для каждого узла. Если заранее найти опорные реакции, то условия равновесия узлов фермы дадут систему 2п—3 уравнений, из которых можно найти усилия во всех стержнях фермы. [c.282]

Ответ-. 5, = -20 И, 5, = 4,111, 5з = -10Н, 5 = -5,8 11,. 5 = —10 II, 6 в = 4,1 И (yiiai минус означает, что стерн ен . сжат) Ль = 14,1 11, = 0 = 24,1 И, Хг, = -4,1 И, Yo = -10 Н, Zd=0. [c.23]

Движение конька по льду. Пусть коиек движется по льду, расположенному в горизонтальной плоскости. Конек будем моделировать тонким стержнем, одна из точек которого, например С на рис. 10, во все время движения имеет скорость, нанравлеипую вдоль стерн(ня. Если ось Oz направлена вертикально, х, у, z — координаты точки С, а ф — yi ол, который образует стержень с осью Ох, то связи задаются двумя соотношениями [c.24]

Данные, полученные Мендельсоном и Олсеном, приведены на фиг. 40. Сладек[200[ наблюдал минимум тенлоироводностн при переходе в продольном иоле в стерн нях нз сплава индия с таллием, содержавших более 15% Т1. Он показал, что наличие такого минимума связано с сохранением в образцах тонкпх сверхпроводящих нитей в полях, превышающих критические. [c.667]

В шарнирном параллелограмме О АВО (рис. 82) сторона АВ пересекается под прямым углом с неподвижным стержнем D, лежащим в плоскости параллелограмма. Звено АВ ж стерн бнь D соединены между собой в точке их пересечепия колечком Л/, которое может по ним скользить. Напти угловую скорость и угловое ускорение кривошипа OiA в изобран епиом на рисунке положении мсханиа.ма, если OiA = О В = 40 см, ф = 60° и колечко М движется по стержню D с постоянной скоростью fм = 20 см/с. [c.89]

Пример. Определим обобщенные силы системы, состоящей из груза А массой mi, надетого на однородный стержень ОБ длиной I и массой m2. Груз связан с неподпижной точкой О пружиной жесткостью с (длина пружины в напряженном состоянии равна а) и может скользить вдоль стерн ня, а стержень может качаться в вертикальной плоскости вокруг осп О (рис. 278). Массой пружины и трением пренебречь. [c.298]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...