Реактивная полоса частот

Рассеяние света 346 Реактивная полоса частот 507 [c.525]

Для согласования входного сопротивления ЭМА датчика с внутренним сопротивлением генератора в широкой полосе частот применяется один из методов согласования комплексных нагрузок. Широкополосное согласование комплексных нагрузок можно получить при помощи реактивных элементов и трансформаторов сопротивлений. В случае применения такого метода согласования вначале компенсируется реактивное сопротивление нагрузки на средней частоте диапазона, а затем при помощи трансформатора осуществляется согласование эквивалентного сопротивления полученного контура с внутренним сопротивлением генератора. Особенность этого метода заключается в том, что полоса согласования всего устройства определяется добротностью полученного резонансного контура. [c.120]

Заметное влияние "внутреннего"шума авиационного двигателя на собственный шум реактивной струи обнаружено при комплексном исследовании на моделях реактивных сопел и натурном ТРД [8.10]. Было установлено, что шум этого двигателя при Жс > 2,6 полностью определяется шумом реактивной струи. Акустические спектры, соответствующие этим значениям 7Гс, были представлены в виде зависимости от числа Струхаля St величины ALi = Li - Le, где Li - уровень звукового давления в третьоктавной полосе частот, Ly, - суммарный уровень звукового давления на заданном направлении ip к оси двигателя при отсчете углов со стороны входа. [c.209]

При правильно подобранных данных в таких системах изменение величины нагрузки в достаточно широких пределах вызывает изменение собственной частоты этой системы в относительно небольших пределах, поэтому такие системы могут быть названы системами с широкой нагрузочной полосой частот [4]. Рассмотрим влияние реактивной составляющей входного сопротивления нагрузки. Функция со = Ф(-Х н) является нагрузочной частотной характеристикой колебательной системы. [c.227]

Реактивные гасители при достаточно длинной входной магистрали мало эффективны в широкой полосе частот из-за наличия полос пропускания при выполнении условия (8) для источника давления и (9) —для источника расхода. [c.301]

Проводник с Г<о)р имеет полосу частот, в которой он является чисто реактивной средой В этой полосе отсутствует поглощение. Для такого проводника не существует полосы частот, в которой бы он был разреженной активной средой. Поэтому он никогда не может поглотить плоскую волну без отражения. [c.507]

Реактивное сопротивление параллельного шлейфа путем изменения его длины можно сделать либо индуктивным, либо емкостным. При увеличении длины короткозамкнутого шлейфа I от нуля до Ял/4 ( л=Я/ , и Я соответственно — длина волны в полосковой линии и свободном пространстве, а е — диэлектрическая проницаемость диэлектрика) параллельное индуктивное сопротивление изменяется от нуля до своего максимального значения, определяемого потерями в ленточной линии, играющей роль шлейфа. Аналогично параллельное емкостное сопротивление разомкнутого шлейфа при изменении его длины от О до Хл/4 меняется от нуля до максимальной величины, несколько меньшей, чем в случае короткозамкнутого шлейфа, из-за потерь энергии на излучение с конца шлейфа. Применять шлейфы длиннее Хц/4 не рекомендуется, так как в этом случае сужается полоса частот, в которой можно получить удовлетворительное - согласование. [c.96]

Линейные электродвигатели. Линейный электродвигатель (рис. 2.11) переменного трехфазного тока (ЛЭД) используется в качестве тягового двигателя и движителя, на подвесных однорельсовых дорогах пока еще в ограниченном количестве. В подвесных рельсовых дорогах первичную обмотку (статор )/ размещают на подвижном экипаже, а реактивную шину (ротор) 2 закрепляют на рельсе. В подвесных конвейерных поездах или длинных грузовых поездах подвесной дороги первичную обмотку (статор) можно расположить неподвижно на участках пути (на расстоянии не больше длины поезда), а реактивную шину — на подвижном составе. Более распространено расположение статора на подвижном составе, который в данном случае должен иметь контактное или автономное питание электроэнергией трехфазного переменного тока. Электрическая схема ЛЭД повторяет схему асинхронного электродвигателя трехфазного переменного тока с коротко-замкнутым ротором. Это относится и к скоростной его характеристике (см. рис. 2.11, 6). ЛЭД имеет более низкий КПД и os ф, чем обычный электродвигатель, что является результатом неблагоприятного продольного краевого эс х )екта при непрерывном входе— выходе движущегося индуктора и повышенного воздушного зазора между статором и ротором двигателя. Материалом шины служит стальная или алюминиевая полоса (предпочтительней применение алюминиевой полосы). Силу тяги и скорость движения регулируют изменением частоты и напряжения питающего ЛЭД тока. [c.28]

В случае инерционного сопротивления перфораций (,/ еУ=0) соответствующим выбором их проводимости можно исключить полосы пропускания в характеристике реактивного сопротивления в достаточно широком диапазоне частот, в отличие от обычных инерционных трубок, имеющих провалы в характеристиках (см. выражения (8)). Характеристики ряда других систем с перфорированными трубами и влияние стационарного потока рассмотрены в работе [2]. [c.245]

В области частот, где реактивные сопротивления плеч имеют разные знаки / Хх 2з = / Хз), может быть полоса пропускания и полоса непропускания. Условием, определяющим полосу пропускания, является соотноше- [c.644]

Изменение параметра Уа оказывает существенное влияние на форму частотной характеристики модуля коэффициента отражения 15ц . С ростом /г/а уровень пульсаций в полосе пропускания уменьшается, в результате чего характеристики чебышевского тира постепенно переходят в характеристики максимально плоского типа. Данное обстоятельство указывает прежде всего на то, что изменяется коэффициент связи между отдельными резонаторами фильтра. Действительно, с ростом kla происходит смещение частотных характеристик в область более низких частот и одновременно увеличивается коэффициент затухания (реактивного) на участках запредельных волноводов. Последнее приводит к уменьшению связи между резонаторами и, следовательно, к изменению формы частотных характеристик фильтра. [c.66]

Ф. а. широко применяется в технике для снижения шума, создаваемого потоком отработанного газа в реактивных двигателях и двигателях внугр. сгорания (напр., автомобильный глушитель). В архитектурной акустике они используются для уменьшения передачи шума по вен-тиляц. кана.г1ам и трубам. Осн. свойством Ф. а.— способностью выделять полосу частот из сложного звука — обладают плоскопараллельные пластинки они наз. интерференц. Ф. а. [c.322]

Мы видим, что для твердого серебра Г< Мр. Для со< 2,7-101 рад сек, в соответствии с нашей моделью, серебро является плотной активной средой (например, для микроволн). Для 0) 2,7- радкек твердое серебро — чисто упругая среда, которая при (о< 1,36-101 рад сек становится чисто реактивной . (Этот интервал частот включает видимый свет.) Для чисто упругой полосы частот при со> 1,36х ХЮ1 расЭ/сел твердое серебро—прозрачная среда (например, для далекого ультрафиолета и рентгеновских лучей). Конечно, реальное серебро не следует точно этой модели. (Из-за одного упрощения мы пренебрегли вкладами от связанных электронов.) [c.508]

Для ш< 1,6- 101 рад/сек графит чисто активен в соответствии с моделью. Для < 8-101 рад сек это—плотная активная среда. Для 8- 1015< со< 1,6-101 это—разреженная активная среда. Поскольку отношение крайних частот этой полосы равно всего лишь 20, то оба неравенства не выполняются точно, и поэтому графит не будет совершенно разреженным для любой частоты, т. е. он не будет полностью непрозрачным для любой частоты. У графита нет реактивной полосы. Для (0, 1,6x101 он прозрачен в соответствии с моделью. [c.508]

Двухтактные схемы м. б. стабилизованы в частности подбором гридликов у. памп илп коэф-тов связи и т. д. при этом асимметрия в схеме играет большую роль при опытах на коротких волнах ( 50. м) напр, получалось, что существуют нанвыгоднейшие точки приключения проводов питания на катушках анода и сетки.—Схемы, у к-рых стабилизующим фактором являются активные сопротивления, несколько выгоднее напр, в том отношении, что дают возможность получить более широкую полосу стабильных частот. Особенно выгодна в этом отношении стабилизация гридликом, если емкость гридлика выбирается настолько большой, что она не м. б. наивыгоднейшей для какой-либо одной частоты из всей полосы стабилизуемых частот. При применении для С. ч. реактивных сопротивлений стабилизацию полосы частот можно получить лишь искусственным способом, объединяя напр, конденсатор контура со стабилизующим конденсатором общей осью вращения, т. ч. при- и.зменении частоты изменится и стабилизующая емкость в нумгную сторону. Наконец необходимо еще отметить, что смена ламп в случае их неоднородности иногда заметно изменяет частоту после замены [c.382]

Выше некоторой граничной частоты реактивная проводимость монотонно уменьшается и вибратор может быть соглашван параллельно включенной индуктивностью в полубесконечной полосе частот. Указанную индуктивность можно реализовать с помощью шунтов. [c.220]

В таких антеннах хорошее согласование с питающим волноводом получается в широкой полосе частот (5... 10) %. В случае паклоппо смещенных щелей на широкой стенке волновода подбором угла наклона 5 и смещения х добиваются того, чтобы нормированная активная проводимость волновода в сечении щели равнялась единице, а имеющуюся в этом сечении реактивную проводимость компенсируют с помощью реактивного штыря. Так как штырь устанавливается в сечении волновода, проходящем через середину щели, то при изменении частоты происходит одповремеппое изменение реактивных проводимостей штыря и щели и их взаимная компенсация в некотором диапазоне частот. При существенном изменении частоты антенна также остается согласованной с питающим волноводом, так как антенна превращается в перезонапспую. [c.60]

На рис. 4.34 представлены окончательные результаты оптимизации трансформатора по минимуму 51, . Здесь же обозначены оптимальные значения - о/я- Видно, что абсолютный минимум 5ц 0,1 имеет место при значениях 0=8 12, тогда как без трансформатора (L=0) расчет дает 0,46 15 1 0,52. Из-за индуктивной реактивности ступенек оптимальная длина трансформатора ла 8—10% больше четверти длины волны. Дополнительные расчеты показали, что при величине ео меньше оптимального значения не удается получить полной компенсации отражений на средней частоте. Если же величина ео больше оптимальной, то компенсация отражений имеет место, но ухудшается широкопо-досность. в результате отклонения ео от оптимального увеличивается уровень отражении на входе трансформатора в заданной полосе частот. [c.115]

Новым типом конденсаторов низкого напряжения являются также низкочастотные конденсаторы, изготовленные из керамики класса VIII группы в ( е 1 ООО tgS 0,0050 ). Эти конденсаторы рассчитаны на применение в цепях низкой частоты, а потому реактивная мощность для них не указывается. У этих конденсаторов, в отличие от сегнетокерамических, емкость не зависит от напряжения. Конденсаторы покрыты красной эмалью и имеют голубую полосу или точку. [c.106]

В области или областях частот, где реактивные сопротивления плеч фипь-1ров = /Хх и = )Х2 (рис. 22. 22 и 22. 21) имеют одинаковые знаки, будет полоса непропускания. Затухание в этой полосе определяется выраже-виеи [c.644]

Опыт. Экспоненциальное проникновение волн в реактивную область. Соберите систему из маятников и пружин , показанную на рис. 3.12. Воздействуйте на один конец системы с помощью вращающегося проигрывателя. Выберите длины маятников так, чтобы частота 78 об1мин была больше верхней граничной частоты, частота 45 об1мин лежала бы в полосе пропускания, а частота 33 об1мин (и 16 об/мин) была меньше нижней граничной частоты. Если вы придумаете быстрый и легкий способ одновременно менять длину всех маятников, то сможете непрерывно изменять (а тем самым и все резонансные частоты), сохраняя частоту внешнего воздействия постоянной, и искать резонансы. [c.145]

Реактивные экспоненциальные волны. Когда частота возмущающего воздействия со не лежит в полосе пропускания между нижней и верхней граничными частотами (в некоторых случаях первая из этих частот может быть равна нулю, а вторая — бесконечности), то, как мы только что видели, волны имеют в пространстве экспонен- [c.155]

Такие фильтры имеют характеристическое сопротивление (т. е. полное сопротивление большого числа звеньев), величина которого, плавно изменяясь, достигает нуля или бесконечности при граничных частотах /с.. Полосовые Т-образные и П-образн1.ю фильтры имеют частотные зависимости сопротивления, показанные на фиг. 109, а сплошными линиями. В полосе пропускания, j oto-рой соответствует изменение отношения реактивных сопротивлений в пределах [c.401]

Чтобы получить полное сопротивление П-звена, необходимо-взять удвоенное сопротивление параллельного плеча на фиг, 109, г на каждом конце и включить между ними последовательное плечо, состоящее из индуктивности Lq, последовательно соединенной с емкостью Го, Чтобы две половины схемы являлись зеркальным изображением друг друга, нужно разделить это плечо- на две части, оставив в каждой элементы LqI2 и 2Со, При использовании теоремы Бартлета последовательное плечо будет иметь-три последовательных резонансных цепи с тремя резонансами 1) цепь с резонансной частотой и удвоенным сопротивлением параллельного плеча, 2) цепь с резонансной частотой f и удвоенным сопротивлением параллельного плеча и 3) цепь из элементов LqI2 и 26 о, резонанс которой определяется средней частотой /м- Диагональное плечо будет иметь последовательно соединенные первую и вторую цепи. Реактивные сопротивления этих плеч имеют резонансные и антирезонанспые частоты, показанные на фиг, ИЗ, в. Характеристики двух ветвей пересекаются при резонансных частотах и откуда следует, что характеристика затухания не отличается от характеристики, приведенной на фиг, 109, б. Однако сопротивление полученного четырехполюсника стало совсем другим. Действительно, при вычислении произведения j/X Xji получается зависимость, показанная на фиг, 109, г для фильтра типа т, которая дает более постоянное сопротивление в пределах полосы пропускания, чем для П-звена. Поэтому фильтры типа т более пригодны для создания устройств с высокой избирательностью. Мы видим, что метод построения эквивалентных мостиковых звеньев весьма полезен для анализа свойств сложных цепочечных схем. [c.409]

Как указывалось выше, главное преимуш,ество линии задержки, работающей на симметричную согласованную нагрузку, состоит в достижении максимального подавления сигналов с утроенным временем прохождения. В описанных выше в этом параграфе схемах реактивное сопротивление преобразователя компенсируется только на резонансной частоте и поэтому максимальное подавление ложных сигналов обеспечивается лишь в узкой полосе вблизи резонансной частоты (см., например, фиг. 176 и 184). Здесь мы рассмотрим согласующую цепь, разработанную Янгом ). Эта цепь обеспечивает согласоваипе активной механической проводимости и приближенное согласование реактивной механической проводимости преобразователя в пределах 25% полосы пропускания npjf коэффициенте отражения на концах преобразователя, меньшем 10%. [c.560]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...