Момент инерции двутавров сечения

Моменты инерции прокатных сечений (двутавров, швеллеров, уголков и т. д.) приводятся в таблицах сортамента. [c.99]

Приравнивая это выражение для стрелы прогиба ее допускаемому значению и учитывая, что момент инерции поперечного сечения балки равен удвоенному моменту инерции одного двутавра, получаем [c.299]

По сортаменту такой момент инерции поперечного сечения Jm n = Jy имеет двутавр №14. Радиус инерции сечения этого двутавра / ,) = 1,55 сл4. Приведенная гибкость стойки [c.271]

Максимальное напряжение будет на нейтральной линии. Для его определения вычислим статический момент половины двутавра относительно нейтральной линии и момент инерции всего сечения. Статический момент [c.238]

Пример 2.2. Определим моменты инерции поперечного сечения стального стержня, составленного из прокатных профилей— двутавра 140 и швеллера ЕЗО (рис. 2.19). [c.36]

Ось оу, являясь главной центральной осью составного сечения, является одновременно центральной осью двутавра и швеллера, поэтому главный момент инерции сечения Jy будет равен сумме моментов инерции двутавра и швеллера относительно оси оу [c.143]

По таблице ГОСТ 8239-—56 принимаем двутавр № 36, для которого W = 743 см , что соответствует W = 743-10 м . Момент инерции подобранного сечения /г= 13 380 см, что при переводе в единицы СИ соответствует / = 13380-10 Наибольший прогиб будет у свободного конца балки. Воспользовавшись принципом независимости действия сил, определим прогиб свободного конца балки как сумму прогибов от двух простейших загружений ql Р1 20 103-24 30-103-2 [c.210]

Покажем на численном примере применение общих формул. Пусть нужно проверить на устойчивость клепаную двутавровую балку длиною / = 500 сл и высотой к = ЪО см, защемленную одним концом и нагруженную сосредоточенной 60-8 силой на другом. Детальные размеры поперечного сечения можно взять из фиг. 139. Главные моменты инерции поперечного сечения двутавра будут [c.346]

Момент инерции накладок можно определить как разность между моментом инерции всего сечения балки и двутавра без накладок [c.196]

Пример VII. 1. Определить прогибы в точках О и С и угол поворота в точке В балки, изображенной на рис. VII. 15. Момент инерции сечения балки / = 13 380 см = 13 380-10 м (двутавр № 36) = 2.10 МПа. Решение. Определяем опорные реакции [c.178]

Для поперечного сечения балки (рис. а), в котором поперечная сила имеет наибольшее значение, построить эпюру касательных напряжений, возникающих в стенке и полках двутавра (рис. б). Размеры поперечного сечения на рис. б даны в миллиметрах. Момент инерции сечения относительно нейтральной оси У = 15 660 м [c.119]

Проекция на главную ось у касательных усилий qy=Sx, возникающих в тонкостенном профиле при Qy/Jx= , численно равна моменту инерции площади тонкостенного сечения относительно главной оси X. Пользуясь этим свойством, вычислить главные моменты инерции и Jy тонкостенного двутавра (рис. к задаче 4.136) и швеллера (рис. к задаче 4.138) при помощи эпюры статических моментов Sx и Sy. [c.115]

Вычислить указанный условный момент инерции для случая, когда заданное поперечное сечение представляет собой двутавр (рис. 114), границы упругой и пластической областей пересекают полки, график со для пластических зон ввиду их малой протяженности может быть [c.222]

Изучение опрокидывания практически наиболее интересно для сечений с резко различными главными моментами инерции (вытянутый прямоугольник, двутавр и т. п.). когда плоская форма изгиба соответствует плоскости наибольшей жесткости. С точки зрения прочности и жесткости подобного рода сечения для балок наиболее рациональны. Однако в этих случаях опрокидывание может возникнуть даже при весьма малых прогибах. [c.326]

Двутавровая балка нагружена моментами М, приложенными но торцам и действующими в плоскости наибольшей жесткости (чистый изгиб). Концы двутавра закреплены так, что оба торцевых сечения не могут поворачиваться вокруг продольной оси балки. Вместе с тем оба торцевых сечения могут свободно поворачиваться около своих главных центральных осей jr (ось наименьшего момента инерции) и у (ось наибольшего момента инерции). [c.329]

Изучение опрокидывания практически наиболее интересно для сечений с резко отличающимися по величине главными моментами инерции (вытянутый прямоугольник, двутавр и т. п.), когда плоская форма изгиба соответствует плоскости [c.341]

По сортаменту прокатной стали подбирается двутавр № 27а с моментом сопротивления fF, = 407 см , высотой сечения 27 см, площадью Д = 43,2 см , моментом инерции 5500 см . [c.18]

Отложим эту величину по оси О у и проведем ось Ох, которая вместе с осью Оу составляет пару главных центральных осей всего сечения. Найдем координаты центров тяжести двутавра и швеллера в системе координат Оху. )i = —7,08 см 2 = 11,05 см, Й1 = Д2 = 0 (рис. 2.19). По формулам (2.6) найдем моменты инерции сечения относительно осей Ох и Оу. [c.36]

Момент инерции сечения найдем как сумму моментов инерции относительно нейтральной оси двутавра (по сортаменту) и двух полок — по формуле перехода к параллельным осям (12.7) [c.247]

Для двутавра с полками различной ширины, изображенного на рисунке (размеры даны в мм), определить положение центра тяжести сечения и вычислить момент инерции и наименьший момент сопротивлении площади фигуры относительно центральной оси х. [c.116]

Решение. Чтобы найти положение главных центральных осей, необходимо определить положение центра тяжести сечения. В силу симметрии центр тяжести лежит на оси у. Разобьем сечение на два элемента двутавр и швеллер. По таблице ГОСТ 8239—56 принимаем для двутавра № 24 площадь сечения /= = 34,8 см и моменты инерции относительно собственных центральных осей / = 3460 см и / = 198 см. Переводим эти значения в единицы СИ f = 34,8-10 / = 3460-10 и Jy = 198-Аналогично принимаем из таблицы ГОСТ 8240—56 [c.141]

Чтобы соединить работающую на изгиб балку с другими элементами с помощью болтов и заклепок, приходится ослаблять сечение балки отверстиями. Расположение этих отверстий по сечению не безразлично для его прочности. Из ранее сказанного ясно, что отверстие в полке двутавра гораздо сильнее снизит прочность баЛки, чем отверстие в стенке отверстие на уровне нейтральной линии практически не ослабляет сечения. При наличии отверстий необходимо вычитать их момент инерции из общего момента инерции сечения. [c.161]

Таким образом, перекос балки на 10° относительно нагрузки увеличивает напряжение в 1,68 раза, а прогиб — в 2,74 раза. Из этого подсчета видно, как опасно для балки отклонение силовой линии от главной оси, если величины ее главных моментов инерции значительно отличаются между собой. Это относится в первую очередь к таким сечениям, как двутавр. > [c.273]

Вычислить, используя данные сортамента, моменты инерции относительно центральных осей сечения, составленного из двутавра Л" 24а и швеллера № 16а (рис. 240). [c.110]

Два швеллера № 40, соединенные дру1 с другом стенками, образуют составное тавровое сечгпие (рис. а). Вычислить главные моменты инерции этого сечения и сравнить и с с соответствующими моментами ста -дартного двутавра той же высоты. Найти, как изменятся главные моменты инерции, если из швеллеров образовать коробчатое ссчение (рис.б). [c.46]

Для элементов, работающих на сжатие, применяют сортовой прокат — уголки, тавры и широкополые двутавры. Сжатые элементы конструируются обычно сварными, реже — клёпаными. Для сжатых элементов особенно целесообразно применение тонкостенных штампованных элементов, обладающих большим моментом инерции поперечного сечения при малой площади. [c.871]

Пример I. Определить момент инерции составного сечения (рис. 1. 2). Плошадь сечения каждого поясного листа — 50, , Ап =1000—20=980 жж. По табл. 1.67 7 =4802 см / ,=50 4802 -241) 100 см , , Толщина вертикала — 20 жж высота вертикала 1000 2-20—10=950 жж. По табл. 1.66 =71 448 см / .д. =71 448 2=142 896 см. Четыре.поясных уголка,100X100X12 жж , Ау= А- 2го.=960—58,2= 902 ж , 2 =45,6 сж 4/д.=836 сж По интерполяции (табл. 1.68) 1 = д- г=4068 сж / = 836+45,6 4068 = 186336 сж<. Момент инерции составного сечения = 240 100 +142 896 + 186 336=569 332 сж<. Пример П. Определить момент инерции асимметричного двутавра и положение нейтральной оси (рис, 1.3). [c.59]

Устойчивость стержня определяется и величиной минимального момента инерции сечения, поэтому нет смысла выбирать такте сечения, у которых минимальный момент инерции будет значительно отличаться от максимального, например двутавр, прямоугольник с большей разницей в размерах сечения. Рациональны те сечения, которые равноустойчивы во всех направлениях и обладают большим моментом инерции при наименьшей площади. С этой точки зрения более рационально сечение кольцевое по сравнению со сплошным, коробчатое по сравнению со сплошным квадратным и, наконец, сечение, состоящее из двух швеллеров, ссединеипых так, как указано на р с. 2.146, о, по сравнению с сечением, указанным на рис. 2.146, б. [c.341]

Определяем номер двутавра. Максимальный прогиб — в сечении D. Из неравенства жесткости оп1>еделяем требуемый момент инерции сеченка балки [c.106]

Определить моменты инерции сечения двутавра № 24 относительно осей и и о, повернутых по часовой стрелке на ЗО " к главн1э1м осям. [c.83]

Из сортамента прокатной стали имеем площадь сечения двутавра F = 37,5 см радиусы инерции ijj=10,l см ( , = 2,63 см. Строим прямоугольник инерции со сторонами 2ix и 2iy. В вершинах прямоугольника помещаем сосредоточенные площади f/4 = 9,375 см . Моменты инерции этих площадей относительно осей и и v дают искомые значения и двутавра. Для их вычисления находим Ui = — 3 = —(y os 30°— sin 30° = —2,63-0,866—10,1 -0,5 = —7,31 см, [c.290]

Сдвиг и инерция поворота пластин оказывают существенное влияние также на крутильные колебания тонкостенных сварных балок открытого профиля. Уравнение колебания с учетом сдвига и инерции поворота было получено Аггарвалом и Кренчем [291 для двутавра и швеллера. При этом предполагалось, что крутящий момент М, р связан о моментом инерции площади поперечного сечения /р так же, как и в теории Бернулли—Эйлера дМ 1дх=. = р/рЭ угде р—плотность материала у — угол закрутки. В сечениях полок (рис. 27) денотауют изгибающие моменты М , свя занные с депланацией (М и в верхней и нижней полосах имеют противоположные знаки) уравнением дM /дx = Q - -- -р1 д> /дх, где — перерезывающая сила в сечении полки [c.72]

Сравним величину наибольшей допускаемой (по условию устойчивости) силы, сжимающей стойку, составленную из двух швеллеров № 30 (см. приложение). Рассмотрим два варианта сечения в первом — оба швеллера скреплены между собой по всей длине стенками вплотную в виде двутавра (рис. 396, с) во втором швеллеры соединены между собой решеткой и расставлены так, чтобы обеспечить равенство моментов инерции сечения относительно обеих главных осей инерции (рис. 396, б). Основное допускаемое напряжение на сжатие принято [0]=16ОО Г/сж . [c.470]

Однако конструкция стойки из двух швеллеров трудоемка в изготовлении по сравнению со стойкой из двутавра. Экономическое преимущество подобранного сечения стойки, состоящего из двух швеллеров, по сравнению с двутавром, объясняется более ра-щюнальным распределением ее изгибных жесткостей в различных направлениях. Это приводит к выравниванию значений моментов инерции относительно главных центральных осей инерции сечения и тем самым, к равноустойчивости стойки в указанных направлениях. [c.157]

Здесь значок 2 указывает на то, что все величины относятся к одной полке в частносги момент инерции /2 есть наибольший для одной полки двутавра, взятый ота-)сятгльяо оси (симметрии) — соответствующая перерезывающая сила в сечении одной полки. Прим. ред. [c.337]

Стерн ни, работающие на сжатие, изготовляются из профилей с малой площадью сечения и большим моментом инерции, т. е. из угольников, двутавров, швеллеров. В зависидюсти от расположения применяют стержни цельные, состоящие из однотаврового, двутаврового или швеллерного профиля, либо составные из двух профилей (углового, двутаврового, таврового или швеллерного), соединенных сплошным рядом соединительных заклепок, либо сложносоставные (фиг. 117), изготовленные из двух или нескольких цельных стержней, взаимно связанных при помощи приклепанных накладок. Стержни ферм должны быть соединены таким образом, чтобы линии це.чтров тял ести стержней пересекались в одной точке косынки (фиг. 118, а—в). Если угольник присоединен только одной своей полкой, то из его сечения, ослаб- [c.90]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...