Двутавры — Моменты инерции

По каталогу сортамента (приложение 1) находим, что нужен двутавр № 30а, момент инерции которого J — 7780 см. [c.292]

Электродвигатель весом Й7=7,26-10 Н установлен в середине пролета балки (см. рис. 1.6.3), изготовленной из двух двутавров, с моментом инерции I = 2,7-10" м и длиной 3,66 м. Если частота вращения ротора электродвигателя равна 600 мин" , Е = 2,1-10 Н/м и ротор имеет неуравновешенный вес величиной 18,2 Н на радиусе 0,254 м, то чему будет равна амплитуда установившихся вынужденных колебаний Массой обеих балок можно пренебречь. [c.60]

Искомый момент инерции двутавра [c.22]

Моменты инерции прокатных сечений (двутавров, швеллеров, уголков и т. д.) приводятся в таблицах сортамента. [c.99]

Пример VII. 1. Определить прогибы в точках О и С и угол поворота в точке В балки, изображенной на рис. VII. 15. Момент инерции сечения балки / = 13 380 см = 13 380-10 м (двутавр № 36) = 2.10 МПа. Решение. Определяем опорные реакции [c.178]

Приравнивая это выражение для стрелы прогиба ее допускаемому значению и учитывая, что момент инерции поперечного сечения балки равен удвоенному моменту инерции одного двутавра, получаем [c.299]

Для поперечного сечения балки (рис. а), в котором поперечная сила имеет наибольшее значение, построить эпюру касательных напряжений, возникающих в стенке и полках двутавра (рис. б). Размеры поперечного сечения на рис. б даны в миллиметрах. Момент инерции сечения относительно нейтральной оси У = 15 660 м [c.119]

По сортаменту такой момент инерции поперечного сечения Jm n = Jy имеет двутавр №14. Радиус инерции сечения этого двутавра / ,) = 1,55 сл4. Приведенная гибкость стойки [c.271]

Этой площади соответствует двутавр № 24а. Его меньший из моментов инерции Jx = 260 и I.V = 2,63 см. Тогда гибкость (п. В) [c.355]

Вычислить моменты инерции 7 1 ц ч ху- а) тавра, б) двутавра, в) равнобокого уголка и г) неравнобокого уголка относи- [c.73]

Для тонкостенного симметричного двутавра определить главные центральные моменты инерции Jy и [c.81]

Проекция на главную ось у касательных усилий qy=Sx, возникающих в тонкостенном профиле при Qy/Jx= , численно равна моменту инерции площади тонкостенного сечения относительно главной оси X. Пользуясь этим свойством, вычислить главные моменты инерции и Jy тонкостенного двутавра (рис. к задаче 4.136) и швеллера (рис. к задаче 4.138) при помощи эпюры статических моментов Sx и Sy. [c.115]

Построив эпюры 5j( и Sy, найдем, что площадь эпюры на вертикальной стенке равна Jх = ЫК 12 -кЧ1 2 для двутавра и швеллера. Аналогично площадь эпюры 5у, построенная на полках, равна моменту инерции Jу, вычисленному непосредственно. [c.442]

Вычислить указанный условный момент инерции для случая, когда заданное поперечное сечение представляет собой двутавр (рис. 114), границы упругой и пластической областей пересекают полки, график со для пластических зон ввиду их малой протяженности может быть [c.222]

Моменты инерции швеллера и двутавра относительно оси симметрии У Jy = 6047,9 J= 660 см. [c.136]

Максимальное напряжение будет на нейтральной линии. Для его определения вычислим статический момент половины двутавра относительно нейтральной линии и момент инерции всего сечения. Статический момент [c.238]

Момент инерции двутавра [c.238]

Изучение опрокидывания практически наиболее интересно для сечений с резко различными главными моментами инерции (вытянутый прямоугольник, двутавр и т. п.). когда плоская форма изгиба соответствует плоскости наибольшей жесткости. С точки зрения прочности и жесткости подобного рода сечения для балок наиболее рациональны. Однако в этих случаях опрокидывание может возникнуть даже при весьма малых прогибах. [c.326]

Двутавровая балка нагружена моментами М, приложенными но торцам и действующими в плоскости наибольшей жесткости (чистый изгиб). Концы двутавра закреплены так, что оба торцевых сечения не могут поворачиваться вокруг продольной оси балки. Вместе с тем оба торцевых сечения могут свободно поворачиваться около своих главных центральных осей jr (ось наименьшего момента инерции) и у (ось наибольшего момента инерции). [c.329]

Изучение опрокидывания практически наиболее интересно для сечений с резко отличающимися по величине главными моментами инерции (вытянутый прямоугольник, двутавр и т. п.), когда плоская форма изгиба соответствует плоскости [c.341]

Два швеллера № 40, соединенные дру1 с другом стенками, образуют составное тавровое сечгпие (рис. а). Вычислить главные моменты инерции этого сечения и сравнить и с с соответствующими моментами ста -дартного двутавра той же высоты. Найти, как изменятся главные моменты инерции, если из швеллеров образовать коробчатое ссчение (рис.б). [c.46]

Устойчивость стержня определяется и величиной минимального момента инерции сечения, поэтому нет смысла выбирать такте сечения, у которых минимальный момент инерции будет значительно отличаться от максимального, например двутавр, прямоугольник с большей разницей в размерах сечения. Рациональны те сечения, которые равноустойчивы во всех направлениях и обладают большим моментом инерции при наименьшей площади. С этой точки зрения более рационально сечение кольцевое по сравнению со сплошным, коробчатое по сравнению со сплошным квадратным и, наконец, сечение, состоящее из двух швеллеров, ссединеипых так, как указано на р с. 2.146, о, по сравнению с сечением, указанным на рис. 2.146, б. [c.341]

Определяем номер двутавра. Максимальный прогиб — в сечении D. Из неравенства жесткости оп1>еделяем требуемый момент инерции сеченка балки [c.106]

Неравенству удовлетворяет двутавр № 22 с моментом инерции J=2190 см и моментом сопротивления W=2S4 см (см. Приложение 2). Проверим выбранш>ш двутавр на проч1Юсть. Максимальное напряжение в опасном огчении [c.106]

Найти моменты инерции и J,, тонкостенного симмет-фичного двутавра с наклонными полками. Указание. См. за-,дачу 3.48. [c.82]

Определить моменты инерции сечения двутавра № 24 относительно осей и и о, повернутых по часовой стрелке на ЗО " к главн1э1м осям. [c.83]

Из сортамента прокатной стали имеем площадь сечения двутавра F = 37,5 см радиусы инерции ijj=10,l см ( , = 2,63 см. Строим прямоугольник инерции со сторонами 2ix и 2iy. В вершинах прямоугольника помещаем сосредоточенные площади f/4 = 9,375 см . Моменты инерции этих площадей относительно осей и и v дают искомые значения и двутавра. Для их вычисления находим Ui = — 3 = —(y os 30°— sin 30° = —2,63-0,866—10,1 -0,5 = —7,31 см, [c.290]

Пренебрегая моментом инерции стенки двутавра, находим его центр изгиба как центр тяжестн моментов инерции полок [c.443]

Л ногие конструктивные элементы часто изготовляют из стандартного проката — уголков, двутавров, швеллеров и др. Все размеры, а также значения моментов инерции площадей и некоторых других геометрических характеристик прокатных профилей приведены в таблицах нормального сортамента (ГОСТ 8239—72, [c.58]

Сдвиг и инерция поворота пластин оказывают существенное влияние также на крутильные колебания тонкостенных сварных балок открытого профиля. Уравнение колебания с учетом сдвига и инерции поворота было получено Аггарвалом и Кренчем [291 для двутавра и швеллера. При этом предполагалось, что крутящий момент М, р связан о моментом инерции площади поперечного сечения /р так же, как и в теории Бернулли—Эйлера дМ 1дх=. = р/рЭ угде р—плотность материала у — угол закрутки. В сечениях полок (рис. 27) денотауют изгибающие моменты М , свя занные с депланацией (М и в верхней и нижней полосах имеют противоположные знаки) уравнением дM /дx = Q - -- -р1 д> /дх, где — перерезывающая сила в сечении полки [c.72]

Для элементов, работающих на сжатие, применяют сортовой прокат — уголки, тавры и широкополые двутавры. Сжатые элементы конструируются обычно сварными, реже — клёпаными. Для сжатых элементов особенно целесообразно применение тонкостенных штампованных элементов, обладающих большим моментом инерции поперечного сечения при малой площади. [c.871]

Здесь Jу = - niin минимальный момент инерции профиля двутавра. [c.138]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...