Механические испытания изменение при отпуске

При массовых коррозионных испытаниях показателем коррозии обычно служит время до разрушения образца или, как иногда говорят, средняя продолжительность жизни образца. Результаты испытания выражают при этом обычно в виде кривых зависимости средней продолжительности жизни образцов от температуры закалки, отпуска, напряжений и т. д. Кривые можно изобразить и в полулогарифмических координатах. Если образцы за данный промежуток времени, принятый в испытаниях за основу, не растрескались, полезно проверить, произошло ли в результате воздействия коррозионной среды изменение механических свойств (аь и б). [c.294]

Рис. 153. Изменение механических свойств железоникелевого сплава в зависимости от испытаний при температурах глубокого холода и отпуска

Влияние длительности отпуска при 350° на скорость разрушения под напряжением в 2%-ном растворе РеСЬ сплава с 33,3% Аи характеризует кривая Ь на рис. 156 [153]. Для сравнения на этом же рисунке приведены кривые изменения (в зависимости от длительности отпуска) механических свойств и величины зерна. Испытания производили в условиях приложения растягивающих усилий. Величина напряжения составляла 20 кГ мм . Растяжение производили со скоростью 4-10 мм/сек. Испытаниям подвергали сплавы, наклепанные холодной прокаткой с обжатием 90%. Как следует из кривых рис. 156, отпуск наклепанных образцов при 350° в течение 1—2 минут резко снижает их прочность и твердость и повышает чувствительность к коррозии под напряжением. Наклепанный образец не был склонен к коррозии под напряжением, а образец, отпущенный при 350° в течение 1 минуты, разрушился через 152 минуты. [c.243]

Механические свойства этих ста.тей после отпуска при различных температурах приведены втабл. 30. В табл. 31 показано изменение свойств штамповых сталей в зависимости от температуры испытания. [c.887]

V. Термическая обработка, а) Все главные орудийные части д. б. подвергнуты термич. обработке в порядке, установленном технологич. процессом отпуск д. б. при не ниже 500°. Все отдельные мелкие части, входящие в состав стволов, д. б. употребляемы в дело в отожженном виде, если не подвергались закалке и отпуску, б) Термически необработанные полуфабрикаты после каждой правки (под прессом, молотом или другим способом) подвергаются повторной закалке с отпуском или одному отпуску с последующим производством механическ. испытаний. Если полуфабрикаты, подвергаемые правке, уже не имеют запаса по длине, необходимого для производства механич. испытаний, то правку их можно допустить в виде исключения, но при условии нагрева до не выше 450 " и при условии последующего испытания таковых по способу Брине ля, Роквелла или другим методом перед правкой и после правки. Эти пробы производятся по одной и той же производящей по всей длине изделия на определенных местах. Если заметных изменений механич. качеств металла от правкрг не произойдет, то изделие м. б. допущено для дальнейшей обработки, в) Исправленпя пороков металла или недостатков обработки заливкой, "заваркой или зачеканкой ни в коем случае не допускаются. [c.284]

Изучение связи механических свойств и износостойкости сталей,проводили при испытании на ударно-усталостное изнашивание стали Д7ХФНША. Образцы подвергали закалке и отпуску при температурах от 100 до 500° С. Таким образом достигалось изменение механических свойств стали в широком интервале основных показателей. Изучали влияние прочностных показателей и предела выносливости на износостойкость стали Д7ХФНШ в условиях ударно-усталостного изнашивания. Энергия единичного удара при испытаниях состав-, ляла 5 Дж. В результате исследований удалось выявить роль механических свойств в обш,ем механизме удар-но-усталостпого изнашивания [45, 50]. [c.106]

В соответствии с изменением механических свойств меняются и жаропрочные свойства сварных соединений, оцениваемые по результатам их испытания на длительную прочность. При высокой исходной прочности заготовок и низком отпуске после сварки при 700° С — 5 ч кривые длительной прочности сварных соединений идут выше соответствующих кривых высокоотпущенного состояния (рис. 112, б). По уровню прочности сварные соединения низкоотпущенных вариантов на 10—15% ниже прочности основного металла, обработанного по тому же термическому режиму. При длительности до разрушения в пределах 10 ч изломы проходят пластично при удовлетворительной величине относительного сужения. В то же время, когда длительность испытания составляет уже несколько тысяч часов, пластичность образцов резко снижается и их разрушение становится хрупким. Поэтому обработка стали и сварного соединения на высокую прочность может рекомендоваться лишь применительно к установкам кратковременного действия со сроком работы до нескольких тысяч часов. В этом случае, несмотря на имеющееся разупрочнение сварного соединения, абсолютное значение его прочности будет достаточно высоким при сохранении удовлетворительной пластичности. [c.207]

Рис. 55. Изменение механических свойств стали Х10С2М (ЭИ107) в зависимости от температуры испытания. Термическая обработка закалка при 1100° С в масле и отпуск при 850—800° С с охлаждением в воде

Рис. 81. Изменение механических свойств стали 1Х11МФ в зависимости от температуры испытания (закалка с 1050° С на воздухе, отпуск при 740 С, 2 ч)

Рис. 84. Изменение механических свойств стали 13Х14НВФРА (ЭИ736) в аависимости от температуры испытания (закалка с 1050° С в масле и отпуск при 580°С)

ЦНИИМПС [46] были исследованы стали марок 09Г2 (лист 11 мм) и 14Г2 (лист 12 мм). Химический состав стали и средние значения механических свойств в горячекатаном состоянии и после различной термической обработки приведены в табл. 10 и И. Закалка с последующим отпуском стали 09Г2 позволяет заметно повысить характеристики прочности (особенно значения предела текучести) при значительном повышении в то же время и ударной вязкости. Изменение ударной вязкости стали 09Г 2 с температурой испытания (лист толщиной 22 мм) характеризуется рис. 28. [c.44]

При развитии обратимой отпускной хрупкости, если исключено протекание процессов отпуска, не имеющих отношения к этому виду охрупчивания, не изменяются твердость, предел текучести и другие характеристики механических свойств, получаемь е в результате обычных статических испытаний при комнатной температуре, электрические и магнитные свойства стали, плотность, период Кристаллической решетки феррита и т,д, [1]. Так, даже при весьма сильном охрупчивании (при 510°С в течение 3000 ч после закалки и стабилизирующего отпуска при бБО С продолжительностью 60 ч) стали 15Х2НЗМФА, когда повышение критической температуры хрупкости достигает 120°С (рис. 3, в), не обнаружено статистически значимых изменений таких структурно-чув- [c.17]

Впервые цзученО влияние термоциклирования при борировании на механические свойства, в частности на ударную вязкость [32]. Проводили жидкостное безэлектролнзное борирование в ванне с расплавом следующих химических соединений 70 % [30 % (12 % NaF + 59 % КР-Н +29 % ЫР) +70 % N36407] +30 % В4С. ТЦО при борировании заключалась в повторяющихся нагревах до 890 °С и охлаждениях до 680 °С, длительность цикла 20 мин, число циклов 3, 5 и 10. Изотермическое борирование по классическому способу производили при 820 °С с длительностями, равными соответствующим термоциклическим процессам. Режим термоциклирования производили изменением температуры ванны путем своевременной перестановки датчика позиционного регулятора электронного потенциометра, осуществляющего включение (нагрев) и выключение (охлаждение) нагревателя. Одновременно с основными экспериментами по термоциклическому и изотермическому борирова-нию в отдельных тиглях проводили аналогичные режимы обработок контрольных образцов в нейтральных расплавах хлористых солей (холостые режимы). Все обработанные образцы из сталей 45 и У8 подвергали соответствующей закалке и низкому отпуску. Испытания показали, что термоциклирование при борировании повышает ударную вязкость исследованных сталей в 1,5—2,3 раза по сравнению с изотермическим борированием. Максимальное повышение ударной вязкости наблюдалось при пяти циклах. Отмечено также, что борирование при ТЦО снижает ударную вязкость по сравнению с чистым термоциклированием, т. е, без борировании, всего на 10—20 %. [c.201]

Влияние наклепа не обнаружилось у микрообразцов из отожженной конструкционной стали ЗОХГСА по всем основным показателям механических свойств ат, ав, 5к и В этом случае оно сказалось лишь на изменении длины и формы площадки текучести на диаграмме. После удаления слоя до 0,06 мм электрополированием восстанавливается первоначальная длина площадки текучести. Это показывает, что для отожженной стали средней прочности глубина и степень наклепа микрообразцов от механической обработки незначительны и не влияют на величину основных механических характеристик. Отжиг в вакууме и в несколько меньшей степени и электрополирование позволяют получить диаграмму растяжения в неискаженном виде. Что касается закаленной стали с отпуском 500° С (ов 120 кгс/мм ), то в этом случае влияние наклепа не было обнаружено. Очевидно, что влияние технологического наклепа также будет мало сказываться при высокотемпературных испытаниях. [c.96]

Фиг. 63. Изменение механических свойств стали 3X13 при повышении температуры кратковреме ииых испытаний иа растяжение, обработка — нормализация с ЮОи° С, отпуск 650° С.

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...