Нагрузка тепловая балансова

Нагрузка тепловая балансовая 182-183 [c.230]

Суммарный среднечасовой (балансовый) за сутки расход сетевой воды на тепловом пункте при балансовой нагрузке (f при f u независимо от принятого графика регулирования находится по приближенной формуле [c.157]

Таким образом, для установления закона теплообмена в условиях опытов Холла и Прайса достаточно измерить распределение удельной тепловой нагрузки по длине трубы, температуру стенки и параметры газа на входе в трубу. В работе Холла и Прайса характерный перепад температур, входящий в критерий Стентона, определялся как разница между температурой стенки и средней балансовой температурой в данном сечении. С учетом принятых допущений между перепадом температур = Тст — Т) и ДГо = Тст — Tq соответствующие критерии Стентона связаны между собой следующим образом [c.42]

Ко П категории относятся эксплуатационные (балансовые) испытания с целью установления нормативных характеристик и режимных карт после освоения новых котлов, реконструкции, перевода на другое топливо при этом определяются оптимальные условия работы топки, максимальная и минимальная нагрузки котла, фактическая экономичность н отдельные тепловые потери, аэродинамические характеристики и характеристики вспомогательного оборудования. [c.5]

Для закрытой системы теплоснабжения без баков-аккумуляторов при построении повышенного графика температур учитывают так называемую балансовую нагрузку горячего водоснабжения, превышающую на 20 % среднечасовую. Такое увеличение расхода воды на горячее водоснабжение объясняется неравномерным ее потреблением в течение суток. Если при расчете графика температур учитывать только среднечасовую нагрузку на горячее водоснабжение, то в часы наибольшего разбора горячей воды (выше среднечасового) потребуется повышенный расход воды из тепловой сети. При качественном регулировании тепловой нагрузки это приведет к сокращению подачи воды в систему отопления и уменьшению ее теплоотдачи, т. е. в системе отопления не обеспечится суточный баланс теплоты. Поэтому необходимо или выравнивать суточное по- [c.182]

В открытых системах теплоснабжения без баков-аккумуляторов балансовую нагрузку горячего водоснабжения из-за неравномерности расхода принимают на 10 % выше среднечасового расхода тепловой энергии. При наличии баков-аккумуляторов в расчет принимается среднечасовая нагрузка горячего водоснабжения. [c.183]

Энергетическую характеристику котла в графическом виде строят по данным балансовых опытов. Им должны предшествовать серии опытов, в которых определяют оптимальные значения избытка воздуха в режимном сечении, тонкости пыли, распределения топлива и воздуха между горелками, регулировочный диапазон нагрузок, технический минимум нагрузки, оптимальную загрузку вспомогательного оборудования. Балансовые опыты проводят при четырех — шести значениях нагрузки котла в оптимальных для каждой нагрузки режимах, полученных в предварительных опытах. По данным балансовых опытов строят графические зависимости показателей, перечисленных в 2.3, от паропроизводительности или тепловой мощности котла. [c.80]

Влияние тепловой нагрузки на зависимости ф от 3 лучше всего проследить в области малых паросодержаний, где сильней проявляется термодинамическая неравномерность. Из опытных данных при постоянном тепловом потоке ( М = 2520 Вт/м и различных критериях Гго (см. рис. 7.15,6) следует, что влияние теплового потока при малых числах Рго проявляется в большей степени. Например, истинное паросодержание Фо, соответствующее балансовому паросодержанию Р = О, при Рго = 0,85 составляет примерно 0,1, а при Рго = 4,10 — всего 0,05. Аналогичное снижение ф с ростом Его наблюдается во всей первой зоне. Значит, влияние теплового потока не может быть однозначно учтено его величиной М, т. е. количеством тепла, приходящимся на единицу длины потока. Вполне очевидно, что такой вывод можно сделать и в отношении количества тепла, приходящегося на единицу поверхности нагрева. [c.283]

Для обогреваемых потоков характер зависимости приведенного коэффициента трения смеси от балансового паросодержания р (см. рис. 7.16) в основном такой же, как и для необогреваемых. В области малых паросодержаний влияние тепловой нагрузки на / практически незаметно. В этой зоне медленно возрастает с ростом р, мало отличаясь от единицы. [c.284]

Верхняя граница обратной связи между локальной критической тепловой нагрузкой и локальной массовой скоростью подтекания жидкости к сечению кризиса в дисперсно-кольцевом потоке ввиду отсутствия соответствующих опытных данных пока не ясна. Нижняя же граница этой связи, очевидно, соответствует случаю, когда dwldz)=Q и кризис теплоотдачи описывается балансовым соотношением [c.33]

В псевдоожиженном слое благодаря большой объемной концентрации сравнительно мелких частиц,несмотря на небольшие эффективные коэффициенты теплообмена, тепловое равновесие (выравнивание средних температур газа и материала) достигается уже на небольшом расстоянии от низа псевдоожиженного слоя. Так, по И. М. Федорову, даже для сравнительно крупных частиц (й э = 3 мм), при толщине слоя, соответствующей нагрузке на решетку 80 кГ/м , газы, выходящие из псевдоожиженного слоя, имеют температуру материала. В лабораторных опытах Ричардсона и Эрса [Л. 1002] с мелкими частицами 114- 550 мк) при непрерывных подаче и разгрузке материала из слоя тепловое равновесие достигалось на высоте 2,5 мм от решетки. Поэтому для псевдоожиженных слоев высотой более 20—30 диаметров частиц, по-видимому, нет необходимости в кинетическом расчете теплообмена материала со средой, а можно ограничиться статическим балансовым расчетом, принимая, что температура газов, выходящих из псевдоожиженного слоя, будет равна температуре материала в слое, если исключить случаи плохого, неполного псевдоожиження. Значительную высоту слоя в существующих конструкциях сушилок с псевдоожиженным слоем выбирают иногда с тем, чтобы легче избежать комкования материала и нарушения псевдоожижения, возникающего, если в каком-либо месте слоя скопляется только влажный подаваемый материал, склонный к слипанию. При тонком слое труднее избежать подобного скопления (особенно 306 [c.306]

В обобщенном виде система балансовых уравнений может быть представлена в виде вектор-функции Ф (Z, Z ) = О, устанавливающей соотношение между термодинамическими и расходными параметрами связей, обеспечивающее получение заданной стационарной нагрузки установки с определенными конструктивнокомпоновочными характеристиками. В геометрической интерпретации [87 1 вектор-функция Ф (Z, =- О задает нелинейную поверхность стационарных состояний установки в многомерном пространстве, координатами которого являются значения нагрузки установки как по электрической энергии, так и по холоду, а также величины подмножеств Z и Для расчета приведенных затрат, учета ограничений, отражающих требования технологичности изготовления, длительной надежной эксплуатации установки и т. д., и в дополнение к системе балансовых уравнений в математическую модель вводятся соотношения для вычисления различных технологических и материальных характеристик отдельных агрегатов. Эти соотношения получаются в результате совместного решения задач теплового, гидравлического, аэродинамического и прочностного расчета агрегатов и представляют собой в большинстве случаев неявные функции параметров совокупностей Z и Z . Опыт математического моделирования показал, что для теплоэнергетических агрегатов число этих характеристик невелико. Это характеристики изменения давления, энтальпии и средней скорости каждого теплоносителя, наибольшей температуры стенки, ее абсолютной или относительной толщины, а также расходов материалов. В обобщенном виде система характеристик описывается вектор-функцией (Z, Z ) = 0. [c.40]

Одним из вариантов такого устройства является горелка МЭИ, установленная в топке парового котла паропроизводительностью 90 т/ч и показанная на рис. 8-6. Природный газ поступает в горелку из газопровода 1 через перфорированные трубы 2. Газовыпускные отверстия имеют диаметр 6,5 и 15 мм и расположены в два ряда с шагом, равным соответственно 38 и 114 мм. Газораспределительные трубы встроены в амбра1зуры 3 пылеугольной горелки на расстоянии примерно 370 мм от выходного сечения. Воздух, необходимый для горения, поступает в амбразуры через эжекционные сопла 4, воздуховод 5 и головку сепарационной шахты 6. Газо-воздушная смесь поступает в топку через систему таких вытянутых вертикальных амбразур. До слияния горящих струй каждая из них развивается в топочном пространстве самостоятельно, причем малая ширина амбразур и большой периметр воспламенения обеспечивают быстрое распространение пламени на все сечение факела. После этого струи сливаются в общий поток, где догорание протекает в условиях повышенной турбулентности. Балансовые испытания котла, оборудованного горелками МЭИ, были проведены с применением хроматографии на различных нагрузках (45, 60, 75 и 90 т/ч). Тепловое напряжение топочного объема доводилось примерно до 180-103 ккал/м -ч. В результате проведенных испытаний было установлено, что устойчивое сжигание природного газа во всем исследованном диапазоне нагрузок осуществляется при избытках воздуха за второй ступенью экономайзера около 5% с практическим отсутствием химической неполноты горения. [c.125]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...