Паропроизводительность

В [Л. 71] приведены результаты исследования лабораторной модели противоточного теплообменника типа газовзвесь с камерами нагрева и охлаждения. В работе были предложены методика расчета и конструктивные рекомендации для теплообменников подобного типа. В частности, была показана целесообразность использования противоточных камер, так как, помимо известных теплотехнических преимуществ, противоток в газовзвеси позволяет увеличить время пребывания частиц при неизменной высоте камер н снизить аэродинамические потери. Установлено, что во многих случаях механический транспорт дисперсной насадки эффективнее пневматического. Приведены рекомендации по выбору материала, размера насадки и сечения камер. Технико-экономическое сравнение воздухонагревателя типа газовзвесь с трубчатым воздухонагревателем, проведенное для котла паропроизводительностью 60 г/ч, показало возможность снижения температуры уходящих газов до 100° С. Последнее может привести к повышению к. п. д. котла примерно на 4%, что соответствует экономии в затратах на топливо 15000 руб. в год. [c.368]

Теплообменник для котла паропроизводительностью 120 т/ч будет осуществлен как шунтовой воздухонагреватель, использующий тепло 30% уходящих в трубу газов с целью предварительного нагрева воздуха, поступающего в существующий трубчатый воздухонагреватель. Подобная мера обещает значительно снизить коррозию поверхности нагрева, в несколько раз увеличить компанию воздухонагревателя и повысить экономичность котла. Замена существующих металлических воздухонагревателей теплообменниками типа газовзвесь особенно целесообразна в котельных и др. установках, [c.369]

Af=13,8 ° . Увеличение температурного напора с 10 до 13,8° С приводит к возрастанию паропроизводительности с 4 до 10 т/ч, [c.179]

Паровой котел имеет паропроизводительность 20 кг/с. Рабочее давление пара р = 4 МПа, а температура его t = 440° С. Теплота сгорания топлива равна 12 600 кДж/кг температура питательной воды в = -. 145° С. [c.182]

Паровые котлы высокого давления Таганрогского завода Красный котельщик имеют паропроизводительность 640 т/ч при давлении пара р = 137 МПа и температуре t = 570° С. Температура питательной воды = == 230° С. Теплота сгорания топлива составляет 25 120 кДж/кг. [c.182]

Задача 2.5. Определить теплоту, полезно использованную в котельном агрегате паропроизводительностью D — 5,45 кг/с, если натуральный расход топлива 5=0,64 кг/с, давление перегретого пара Рп.п— , МПа, температура перегретого пара /дп = = 275°С, температура питательной воды /п,в = 100°С и величина непрерывной продувки Р=3%. [c.38]

Задача 2.6. В топке котельного агрегата паропроизводительностью D = 5,6 кг/с сжигается абанский уголь марки Б2 состава С =41,5% Н" = 2,9% SS = 0,4% N" = 0,6% 0 =13,1% = 8,0% W = 33,5%. Определить в процентах теплоту, полезно использованную в котлоагрегате, если известны натуральный расход топлива 5=1,12 кг/с, давление перегретого пара Ра.а — = 4 МПа, температура перегретого пара fnn = 400° , температура питательной воды /п =130°С, величина непрерывной продувки Р=3% и температура топлива на входе в топку / = 20°С. [c.38]

Задача 2.7. В топке котельного агрегата паропроизводительностью D = 7,22 кг/с сжигается высокосернистый мазут состава С = 83,0% Н = 10,4% S = 2,8% 0 = 0,7% = 0,1% [c.38]

Задача 2.23. Определить кпд брутто и нетто котельной установки, работающей на кузнецком угле марки Д состава С = 58,7% Н = 4,2% Sp = 0,3% N"=1,9% 0 = 9,7% = 13,2% Ц = 2, 0%, если известны натуральный расход топлива 5=0,24 кг/с, паропроизводительность котельного агрегата D=l,8 кг/с, давление перегретого пара / . = 4 МПа, температура перегретого пара /дп = 450°С, температура питательной воды пл = 140°С, величина непрерывной продувки Р=3% расход пара на собственные нужды котельной /)< = 0,01 кг/с и давление пара, расходуемого на собственные нужды, р = 0,5 МПа. [c.46]

Задача 2.30. Определить площадь колосниковой решетки, которую требуется установить под вертикально-водотрубным котлом паропроизводительностью Z) = 6,l кг/с, работающим на подмосковном угле марки Б2 состава С = 28,7% Н = 2,2% SS = 2,7% N = 0,6% 0 = 8,6% А = 25,2% И = 32,0%, если известны температура топлива при входе в топку tj = 20° , давление перегретого пара рп.а = 4 МПа, температура перегретого пара / п = 420°С, температура питательной воды 180°С, кпд котло-агрегата (брутто) >/ а = 87%, величина непрерывной продувки Р = 4% и тепловое напряжение площади колосниковой решетки е/Л=1170 kBt/m". [c.50]

Задача 2.31. Определить объем топочного пространства, предназначенного для вертикально-водотрубного котла паропроизводительностью Z)=13,8 кг/с, при работе на малосернистом мазуте состава С = 84,65% Н =11,7% S5 = 0,3% О =0,3% = 0,05% W = 3,0%, если известны температура подогрева мазута т = 90°С, давление перегретого пара — МПа, температура перегретого пара = 250°С, температура питательной воды /п.в=100°С, кпд котлоагрегата (брутто) а = 88% величина непрерывной продувки Р=3% и тепловое напряжение топочного объема 2/Иг = 490 кВт/м . [c.50]

Задача 2.34. Определить площадь колосниковой решетки и кпд топки котельного агрегата паропроизводительностью [c.51]

Задача 2.43. Определить температуру газов на выходе из топки котельного агрегата паропроизводительностью Z)=13,9 кг/с, работающего на подмосковном угле марки Б2 состава С = 28,7% H = 2,2% SS = 2,7% N" = 0,6% 0 = 8,6% [c.60]

Задача 2.45. Определить температуру газов на выходе из топки котельного агрегата паропроизводительностью Z)=12,6 кг/с, работающего на фрезерном торфе с низшей теплотой сгорания Ql = 7725 кДж/кг, если известны температура топлива на входе в топку /х = 20°С, давление перегретого пара / ап = 4 МПа, температура перегретого пара / ц = 450°С, температура питательной воды / .,= 150°С, теплоемкость рабочей массы топлива с = = 2,64 кДж/(кг К), кпд котлоагрегата (брутто) f/ = 85%, теоретическая температура горения топлива в топке 0j=1487 , условный коэффициент загрязнения С = степень черноты топки Дт = 0,729, лучевоспринимающая поверхность нагрева [c.61]

Задача 2.53. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропроизводительностью D=13,8 кг/с, работающего на высокосернистом мазуте состава С = 3,0% Н =10,4% S = 2,8% 0 = 0,7% Л = ОД% W" = 3Vo, если известны температура подогрева мазута /т = 90°С, кпд кот-лоагрегата (брутто) = 86,7%, давление перегретого пара Ра.п = = 1,4 МПа, температура перегретого пара пп = 250°С, температура питательной воды = 100°С, величина непрерывной продувки Р — Ъ%, количество теплоты, переданное лучевоспринимающим поверхностям бл = 17 400 кДж/кг, теоретическая температура горения топлива в топке в-, = 2Ю0°С, температура газов на выходе из топки в1= 1100°С, условный коэффициент загрязнения = 0,55, степень черноты топки а-, = 0,529 и расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, Л/=0,44. [c.67]

Энтальпию насыщенного пара при давлении / н.и= МПа находим по табл. 2 (см. Приложение) г нп= г" = 2791,8 кДж/кг. Расход пара через пароперегреватель равен паропроизводительности котлоагрегата D, так как отсутствует отбор насыщенного пара. [c.71]

Задача 2.68. Определить энтальпию воды на выходе из экономайзера котельного агрегата паропроизводительностью D = = 9,13 кг/с, работающего на кузнецком угле марки Т состава С" = 68,6% Н = 3,1% 8 = 0,4% N =1,5% 0 = 3,1% А = = 16,8% Ц = 6,5%, если известны расчетный расход топлива Вр= 1,1 кг/с, температура питательной воды 100°С, величина непрерывной продувки Р=4% температура газов на входе в экономайзер 0з = ЗЗО°С, температура газов на выходе из экономайзера 0 = 150°С, коэффициент избытка воздуха за экономайзером аэ=1,45, присос воздуха в газоходе экономайзера Аоэ = 0,1, температура воздуха в котельной /j = 30° и коэффициент сохранения теплоты ф = 0,99. [c.76]

Задача 2.69. Определить энтальпию воды на выходе из экономайзера котельного агрегата паропроизводительностью Z)=13,8 кг/с, работающего на высокосернистом мазуте состава С = 83% Н =10,4% 85 = 2,8% 0" = 0,7% v4" = 0,l% Ц = 3,0%, если известны температура подогрева мазута /т = 90°С, давление перегретого пара />п.п=1,4 МПа, температура перегретого пара /пл1 = 280°С, температура питательной воды 100°С, кпд котло-агрегата (брутто) р=88% величина непрерывной продувки Р=3% и количество теплоты, воспринятое водой в экономайзере, 2э = 3100 кДж/кг. [c.76]

Задача 2.71. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из экономайзера котельного агрегата паропроизводительностью D=13,8 кг/с, работающего на малосернистом мазуте [c.76]

Задача 2.73. Определить количество теплоты, воспринятое водой, конвективную поверхность нагрева экономайзера котельного агрегата паропроизводительностью Z> = 5,45 кг/с, работающего на донецком каменном угле марки Т с низшей теплотой сгорания 25=24 365 кДж/кг, если известны давление перегретого пара р .п= 1,4 МПа, температура перегретого пара /пп = 260°С, те шература питательной воды iuB = 104° , кпд котлоагрегата (брутто) = 88%, величина непрерывной продувки Р = Ъ%, температура воды на выходе из экономайзера j = 164 , коэффициент теплопередачи в экономайзере = 0,021 кВт/(м К), температура газов на входе в экономайзер 0э=29О°С, температура газов на выходе из экономайзера 0 = 15О°С и потери теплоты от механической неполноты сгорания = 4%. [c.77]

Задача 2.74. Определить энтальпию воды на выходе и конвективную поверхность нагрева экономайзера котельного агрегата паропроизводительностью 0 = 5,9 кг/с, работающего на донецком угле марки А, если известны расчетный расход топлива 5р = 0,62 кг/с, количество теплоты, воспринятое водой в экономайзере 2э=2520 кДж/кг, температура питательной воды fn.B==100° , коэффициент теплопередачи в экономайзере лГэ= 0,021 кВт/(м К), величина непрерывной продувки Р=4%, температура газов на входе в экономайзер 0з = 32О°С и температура газов на выходе из экономайзера б = 170°С. [c.78]

Задача 2.96. Определить расчетную подачу дымососа котельного агрегата паропроизводительностью Z)=13,9 кг/с, работающего на подмосковном угле состава f = 28,7% Н = 2,2% SS = 2,7% N" = 0,6% 0" = 8,6% А = 25,2% W" = 32,0%, если температура топлива на входе в топку /т = 20°С, кпд котлоагрегата (брутто) давление перегретого пара Ра.а = МПа, тем- [c.90]

Величина непрерывной продувки выражается в процентах от паропроизводительности котельного агрегата, т. е. [c.103]

Задача 2.120. Определить величину непрерывной продувки и количество пара, выделяющегося из продувочной воды в расширителе непрерывной продувки котельного агрегата паропроизводительностью D = 4,16 кг/с, если давление в котле р = = 1,37 МПа, давление в расширителе 2 = 0,12 МПа, степень сухости пара, выходящего из расширителя, х = 0,98, солесодержание питательной воды Sa.a — 9 10 кг/кг и солесодержание продувочной воды 5 пр = 3,1 10 кг/кг. [c.104]

Задача 2.121. Определить количество продувочной воды и расход воды на выходе из расширителя непрерывной продувки котельного агрегата паропроизводительностью D = 6,9 кг/с, если величина непрерывной продувки Р=4% энтальпия продувочной воды г, = 836 кДж/кг, давление в расширителе />2 = 0,12 МПа и степень сухости пара, выходящего из расширителя, х=0,98. [c.104]

Задача 8.7. Определить себестоимость 1 ГДж теплоты, вырабатываемой в котельной паропроизводительностью Д = 5,45 кг/с, работающей на газообразном топливе, если давление перегретого пара р п= Л МПа, температура перегретого пара / = 280 С, температура питательной воды /п в= ЮО°С, величина непрерывной продувки Р=3% и эксплуатационные затраты Сгод = 5,05 10 руб/год. [c.217]

Задача 8.8. Определить себестоимость 1 ГДж теплоты, вырабатываемой в котельной паропроизводительностью [c.217]

Задача 8.9. Определить трудоемкость 1 ГДж теплоты, вырабатываемой в котельной паропроизводительностью D = = 7,22 кг/с, работающей на газообразном топливе, если давление перегретого пара / п. = 4 МПа, температура перегретого пара п.п = 425°С, температура питательной воды /п,= 130°С, величина непрерывной продувки Р = 3%, установленная мощность котельной по выработке теплоты Су = 72 ГДж/ч и коэффициент штатного персонала = чел ч/ГДж. [c.218]

Накопленные данные позволили перейти к разработке опытно-промышленных воздухонагревателей типа газовзвесь . В табл. 11-1 приведены примерные характеристики двух теплообменников такого рода. Для прямоточного котла Зульцер паропроизводительностью 50 г/ч теплообменник призван заменить существующий металлический воздухонагреватель типа Каблиц , обеспечивая более глубокое охлаждение уходящих газов. [c.369]

Задача 2.8. В топке котельного агрегата паропроизводительностью D = A,2 кг/с сжигается природный газ Дашавского месторождения с низшей теплотой сгорания (2 н= 35 700 кДж/м . Определить в кДж/м и процентах теплоту, полезно использованную в котлоагрегате, если известны натуральный расход топлива 5-0,32 м /с, теоретический объем воздуха, необходи-38 [c.38]

Задача 2.32. Определить площадь колосниковой решетки, объем топочного пространства и кцд топки котельного агрегата паропроизводительностью /) = 5,45 кг/с, если известны давление перегретого пара Ри.и= А МПа, температура перегретого пара /п.п = 280°С, температура питательной воды t = 100°С, кпд котло-агрюгата (брутто) rjl = i6%, величина непрерывной продувки Р = 3%, тепловое напряжение площади колосников ой решетки Q/R=1015 кВт/м тепловое напряжение топочного объема Q/Ft=350 кВт/м , потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з = 0,5% и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива <74 = 5,5%. Котельный агрегат работает на кузнещсом угле марки Т с низшей теплотой сгорания горючей массы 2 =34 345 кДж/кг, содержание в топливе золы = 16,8% и влаги И = 6,5%. [c.50]

Задача 2.44. Определить температуру газов на выходе из топки котельного агрегата паропроизводительностью )=13,5 кг/с, работающего на донецком угле марки ПА с низшей теплотой сгорания QS=25 265 кДж/кг, если известны давление перегретого пара п.п = 4 МПа, температура перегретого пара f ,, = 450° , температура питательной воды fn,= 100 , величина непрерывной продувки Р=3%, кпд котлоагрегата (брутто) jj a=86,7%, теоретическая температура горения топлива в топке в = 2035°С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки Ох = 0,546, лучевоспринимающая поверхность нагрева Н = = 230 м , средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания топлива V p=l5,4 кДжДкг К) в интервале температур 0 — 0 , расчетный коэффициент, зависящий от относительного положения максимума температуры в топке, Л/=0,45, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 4% и потери теплоты в окружающую среду 55 = 0,9%. [c.61]

Задача 2.51. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропроизводительностью D — 4,09 кг/с, работающего на природном газе Ставропольского месторождения с низшей теплотой сгорания 6 = 35 621 кДж/м , если известны давление перегретого пара = 4 МПа, температура перегретого пара r = 425° , температура питательной воды в=130°С, величина непрерывной продувки Р=3%, теоретически необходимый объем воздуха F =9,51 м /м , кпд котлоаг-регата (брутто) >/ р=90%, температура воздуха в котельной te = 30° , температура горячего воздуха гв = 250°С, коэффициент избытка воздуха в топке о =1,15, присос воздуха в топочной камере Aotj = 0,05, теоретическая температура горения топлива в топке 0т = 2О4О°С, температура газов на выходе из топки б = =1000 С, энтальпия продуктов сгорания при в 1 — = 17 500 кДж/м , условный коэффициент загрязнения С = 0,65, степень черноты топки Дт = 0,554, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке. Л/=0,44, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива q = 1% и потери теплоты в окружающую среду 95=1,0%. [c.65]

Задача 2.60. Определить количество теплоты, воспринятое паром и конвективную поверхность нагрева пароперегревателя котельного агрегата паропроизводительностью ) = 21 кгс/с, работающего на донецком угле марки А с низшей теплотой сгорания 2 = 22 825 кДж/кг, если известны температура топлива при входе в топку t., = 2Q° , теплоемкость рабочей массы топлива с = 2,1 кДж/(кг К), давление насыщенного пара = 4 МПа, давление перегретого пара пп = 3,5 МПа, температура перегретого пара п.п = 420°С, температура питательной воды .,= 150°С, величина непрерывной продувки Р = 4%, кпд котлоагрегата (брутто) r] = %Wa, козффищ1ент теплопередачи в пароперегревателе = 0,051 кВт/(м К), температура газов на входе в пароперегреватель (9рс = 950°С, температура газов на выходе из пароперегревателя 0 = 6О5°С, температура пара на входе в пароперегреватель н.п = 250°С и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4=4,0%. [c.72]

Задача 2.61. Определить конвективную поверхность нагрева пароперегревателя котельного агрегата паропроизводительно-стью )=13,6 кг/с, работающего на карагандинском каменном угле, если известны давление насыщенного пара / н.п = 4,5 МПа, давление перегретого пара = 4 МПа, температура перегретого пара п.п = 450°С, коэффивд1ент теплопередачи в пароперегревателе = 0,045 кВт/(м К), температура газов на входе в пароперегреватель 0цс = 1052°С, температура газов на выходе из пароперегревателя 0 ,е = 686°С и температура пара на входе в пароперегреватель /нп = 256°С. [c.73]

Задача 2.62. Определить конвективную поверхность нагрева пароперегревателя котельного агрегата паропроизводительно-стью D = 1,Q5 кг/с, работающего на природном газе Саратовского месторождения состава С02 = 0.8% СН4 = 84,5% СзНб = 3,8% СзН8 = 1,9% С4Н,о = 0,9% С5Н,2 = 0,3% N2 = 7,8%, если известны давление перегретого пара / п.п= U4 МПа, температура перегретого пара f n = 280° , температура питательной воды /п.,= 110°С, величина непрерывной продувки Р=4%, кпд котлоагрегата (брутто) f/ a=91%, энтальпия продуктов сгорания на входе в пароперегреватель 1 = 17 320 кДж/кг, энтальпия продуктов сгорания на выходе из пароперегревателя / е= 12 070 кДж/кг, присос воздуха в газоходе пароперегревателя Аа е = 0,05, температура воздуха в котельной /, = 30°С, потери теплоты в окружающую среду qs=l%, коэффициент теплопередачи в пароперегревателе к е = 0,05 кВт/(м К) и температурный напор в пароперегревателе А/пе = 390°С. [c.73]

Задача 2.67. Определить энтальпию воды на выходе из экономайзера котельного агрегата паропроизводительностью D = 5,6 кг/с, работающего на подмосковном угле марки Б2 с низшей теплотой сгорания Ql=lO 516 кДж/кг, если известны температура топлива на входе в топку t = 20° , теплоемкость рабочей массы топлива с = 2,1 кДж/(кг К), давление перегретого пара [1Л1=1,4 МПа, температура перегретого пара /п.п=350°С, температура питательной воды fn.B = 100° , кпд котлоагрегата (брутто) Р = 88%, величина непрерывной продувки Р=4%, эн-тмьпия продуктов сгорания на входе в экономайзер /э —3860 кДж/кг, энтальпия продуктов сгорания на выходе из [c.75]

Задача 2.72. Определить конвективную поверхность нагрева экономайзера котельного агрегата паропроизводительностью D = 4,0 кг/с, работающего на природном газе, если известны температура воды на входе в экономайзер 100°С, температура воды на выходе из экономайзера /ц, = 152°С, коэффищ1ент теплопередачи в экономайзере Кэ = 0,02 кВт/(м К), температура газов на входе в экономайзер 0з = 28О С и температура газов на выходе из экономайзе ра 6 = 150 С. [c.77]

Задача 2.88. Определить расчетную подачу вентилятора котельного агрегата паропроизводительностью 1)=13,8 кг/с, работающего на природном газе с низщей теплотой сгорания 2,= = 35 700 кДж/м , если давление перегретого пара />пи = 4 МПа, температура перегретого пара /пд = 430°С, температура питательной воды /пв=130°С, кпд котлоагрегата (брутто) = теоретически необходимый объем воздуха F° = 9,48 м /м , коэффициент запаса подачи / i=l,05, коэффициент избытка воздуха в топке От =1,15, присос воздуха в топочной камере А(Хт = 0,05, утечка воздуха в воздухоподогревателе Да зд-—0,04, температура холодного воздуха, поступающего в вентилятор, /хв = 20°С и барометрическое давление воздуха /2g = 98 10 Па. [c.87]

Задача 2.97. Определить мощность электродвигателя для привода дымососа котельного агрегата паропроизводительностью Х) = 9,73 кг/с, работающего на челябинском буром угле состава С = 37,3% Н = 2,8% S> =1,D% N = 0,9% О =10,5% А = 29,5% = 18,0%, если темлература топлива на входе в топку /, = 20°С, давление перегретого пара Ра.п = 1>4 МПа, температура перегретого пара /п = 275°С, температура питательной воды fn,, = 100° , кпд котлоагрегата (брутто) f/i a=86%, величина непрерывной продувиа Р = Ъ%, коэффициент запаса подачи 1 = 1,05, коэффициент избытка воздуха перед дымососом ад = 1,6, температура газов перед дымососом 0д=182°С, расчетный полный напор дымососа Яд = 2,2 кПа, коэффициент запаса мощности электродвигателя 2= 1Л> эксплуатационный кпд дымососа fj = 65%, барометрическое давление воздуха /i6 = 97 10 Па и потери теплоты от ме санической неполноты сгорания топлива [c.90]

Задача 2.115. Определить расчетную производительность и расчетный напор питательного насоса для котельной с максимальной паропроизводительностью Dn, = 5,56 кг/с, если известны давление в барабане котла р = , А МПа, плотность воды /) = 958 кт/м , сопротивление всасывающего и нагнетательного трубопроводов Н = 0,2 МПа, коэффищ1ент запаса по паропро-изводительности котельной Pi = l,2 и коэффициент запаса по напору / 2 = 1Д- [c.102]

Задача 2.116. Определить мощность электродвигателя для привода питательного насоса для котельной с максимальной паропроизводительностью Х>ш =8,34 кг/с, если известны давление в барабане котла />i = 2,4 МПа, температура перекачиваемой воды / ., = 100°С, сопротивление всасывающего и нагнетател ,-ного трубопроводов Ясет = 0,2 МПа, коэффициент запаса по па-ропроизводительности котельной / i = 1,2, коэффициент запаса по напору = 1Д и кпд питательного насоса = [c.102]

ГДж теплоты, вырабатываемой в котельной паропроизводительностью /) = 4,16 кг/с, работающей на малосернистом мазуте, если давление перегретого пара = 1,4 МПа, температура перегретого пара /по = 280°С, температура питательной воды /п,,= 100°С, величина непрерывной продувки Р=3%, установленная мощность котельной по выработке теплоты бу = 40 ГДж/ч, коэффициент щтатного персонала Vr = 0,53 чел ч/ГДж и эксплуатационные затраты Сгод = 4,6 10 руб/год. [c.218]

Выберем регулируемые параметры ПТУ с промперегре-вом давление и температуру пара перед ТВД ру и /1) давление и температуру пара после промперегрева (рп.п= п.п= з) паропроизводительность котла (расход рабочего тела) Г) давление пара в конденсаторе (Рк=Р4) внутренние относительные КПД турбины и насоса [c.289]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...