Сечения Момент инерции обобщенный

Сечения — Момент инерции обобщенный — Формулы 289, 290 [c.622]

Сечения поперечные — Моменты инерции обобщенные 507, 508 [c.814]

Здесь Jx m) — обобщенный момент инерции поперечного сечения [c.281]

Величины обобщенного момента инерции и обобщенного момента сопротивления изгибу для некоторых сечений приведены в табл. п. [c.295]

Используя стандартную процедуру МКЭ, построим матрицу жесткости (табл. 1.5), в которой обозначим q — степени свободы . а — обобщенные напряжения (усилия) М. , М — бимомент и крутящий момент, возникающие в узловых сечениях стержня G = GIk, D = Ely, — крутящий и секториальный момент инерции сечения. Полученная матрица жесткости отличается от известной в строительной механике стержневых систем. [c.27]

Выражения для обобщенного момента инерции некоторых поперечных сечений приведены в табл. 8.8.1. [c.66]

Форма сечения Обобщенный момент инерции и обобщенный момент сопротивления изгибу [c.296]

Интеграл в выражении (16.12) называют обобщенным моментом инерции поперечного сечения относительно оси х [c.414]

Здесь /jjp — обобщенный полярный момент инерции сечения. Для [c.418]

В данном случае при кручении стержня сложного профиля, состоящего из отдельных полос, относительный угол закручивания определяется формулой (16.50), а обобщенный момент инерции при кручении — формулой (16.56). Касательные напряжения при кручении стержня, поперечное сечение которого представляет собой тонкостенный замкнутый профиль (рис. 182), определяются так [c.423]

Здесь М — изгибающий момент, Q — поперечная сила, J—момент инерции поперечного сечения в случае обобщенного плоского напряженного состояния в случае плоской деформации 7= [c.151]

Назовем интеграл в выражении (13.3) обобщенным моментом инерции поперечного сечения относительно оси х и обозначим его [c.306]

Для бруса круглого поперечного сечения величину обобщенного полярного момента инерции можно получить по формуле (13.41), полагая в ней й =0. Тогда имеем [c.317]

Далее удобно применять обобщенный момент инерции I для всего поперечного сечения и удвоенный статический момент 5 для нижней половины поперечного сечения [c.545]

Рассмотрим однородный цилиндрический или призматический стержень с прямолинейной анизотропией самого общего вида (21 или 18 упругих постоянных), находящийся в равновесии под действием усилий, распределенных по торцам и приводящихся к скручивающим моментам. Боковая поверхность свободна от внешних усилий объемные силы отсутствуют. Область сечения предполагается конечной (односвязной или многосвязной). Поместив начало координат в центре тяжести торцевого сечения, направим ось ъ параллельно образующей (по геометрической оси стержня), оси л и по главным осям инерции сечения (рис. 80). Для такого тела верны уравнения обобщенного закона Гука (3.8). [c.258]

Для сечения замкнутого профиля (рис. а) построить эпюры обобщенных секториальных координат и приведенных секто-риально-статических моментов S-. Вычислить секториальный момент инерции У-. [c.239]

Метод определения собственных частот многомассных систем покажем на примере трехмассной динамической модели, состоящей из трех звеньев с моментами инерции / , /г, /з, соединенных упругими элементами, имеющими коэффициенты жесткости С1 и сг (рис. 51). За обобщенные координаты примем углы поворота валов в сечениях А (или В), С (или )) и Е (или Е) фь ф2 и фз. Уравнения движения при отсутствии внешних сил и диссипации энергии имеют такой вид [c.119]

Подчеркнем, что при этой операции с лишними координатами следует обращаться так же, как и с независимыми обобщенными координатами.- Остается также правомерным изложенный выше способ учета переменных приведенных моментов инерции. Например, если в рассматриваемой динамической модели оказывается, что /2 = 2 (Фг). то в сечении, где ф = фг, следует приложить дополнительный момент AM2 = —Qyb ldJПри этом появится добавка в величине работы на возможных перемещениях, равная А (бИ ) = АЛ а бфа = AAijS ( 1 + <7г + Яй) = = AMgSi/i + Соответственно обобщенные [c.67]

Ес-пи пренебречь моментами инерции промелуточньк вращающихся масс по сравнению с массами рабочих орга чоБ и ке учитывать демп- (ирование, то получаются оледуищие уравнения относительно обобщенных координат Vy и , характеризугащих угловые перемещения рабочих органов, и относительно кр.утящего момента М в сечении главного вала [c.79]

Здесь главный обобщенный секгориальный момент инерции сечения [c.43]

Считается, что в каждом сечении стержневой системы имеется сосредоточенная обобщенная масса (масса или массовый осевой момент инерции) шд.. Выбор этих масс опять таки произволен, однако, как правило, для каждого элемента стержневой системы их сумма должна равняться обобщенной массе элемента. Если в элементе системы выбрано одно сечение, то может быть использована указанная выше методика определения приведенной массы (момента инерции). В случае нескольких сечений в одном элементе коэффициент приведения массы не может быть определен однозначно. При наличии в каком-либо сечении жестко закрепленной на нем сосредоточенной массы она учитывается в rrik в виде дополнительного слагаемого. [c.431]

Обобщенный момент инерции сечения эквато- 1пху пк риальный, полярный и при кручении стержней некруглого сечения [c.15]

Стрелу роторного экскаватора в горизонтальной плоскости (рис. 22.28) можно представить в виде консольной упругой балки постоянного сечения. Известны длина балки /, ее масса mi масса тг ротора, жестко связанного с балкой в точке В момент инерции Jj ротора относительно его центральной оси В, перпендикулярной плоскости чер гежа жесткость EJ балки при изгибе. Принимая за обобщенную координату прогиб / конца сгрелы и считая, что уравнение упругой линии балки имеет вид у =f - os (0,5лх//)], найти круг овую часто ху к собственных колебаний системы. [c.230]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...