Оболочка прямая круговая цилиндрическая

Прямая круговая цилиндрическая оболочка [c.121]

Открытая круговая цилиндрическая оболочка длины а я с углом раствора 0о, все края которой шарнирно оперты, может быть представлена эквивалентной закрытой оболочкой длины а с шарнирно опертыми краями, имеющей вырез длины а и угол раствора 2л —9о, края которого также шарнирно оперты. В частности, для случая, когда угол 0о равен я, деленное на целое число i, для симметричных форм колебаний граничные условия шарнирного опирания вдоль прямого края выреза удовлетворяются при выборе определенного числа членов ряда п = i, 3i, 5i, 7i,. ... [c.246]

Открытая круговая цилиндрическая оболочка длины а и с углом раствора 6о с шарнирно опертыми криволинейными и свободными прямыми краями может быть представлена в виде эквивалентной оболочки длины а с шарнирно опертыми краями, имеющей вырез длины а и угол раствора. 2л — 00, края которого свободны. Граничные условия для свободного края могут быть удовлетворены в ограниченном смысле путем использования соответствующих линейных комбинаций членов из основных рядов. [c.246]

Рассмотрим задачу о воздействии внутреннего давления на конструкцию, состоящую из двух пересекающихся под прямым углом круговых цилиндрических оболочек (рис. 8.19) [59]. Для расчета используется кинематический метод в терминах линейного программирования. [c.268]

Формула (2.29) справедлива для цилиндра с постоянной толщиной стенок. Гибкие цилиндры волновых передач имеют утолщение около зубчатого венца (см. рис. 2.1 и 6.1). Толщина зубчатого венца обычно не превышает полутора толщин цилиндра (см. рекомендации на с. 88). Экспериментальными исследованиями [33] установлено, что при таких соотношениях толщин практически не наблюдается заметного изгиба образующих в зоне перехода от зубчатого венца к цилиндру. Образующие гибкого цилиндра остаются прямыми по всей его длине, включая зубчатый венец ). На этом основании формулу (2.29) приближенно можно распространить на всю длину гибкого колеса. Экспериментально и теоретически доказано, что при нагружении кольца и круговой цилиндрической оболочки уравновешенными системами сил деформированные окружности между собой подобны. Поэтому для определения функции радиальных перемещений ни от окружной координаты ф можно использовать решения, полученные для кольца. [c.26]

Отметим, что для некоторых конструкций, таких как, например, стержни постоянного сечения с прямой или круговой осью, круговые цилиндрические оболочки с постоянной толщиной стенки, соотношения (1.39) справедливы для любого сечения. Легко проверить, что соотношения (1.40) и (1.41) для частной задачи о плоском изгибе прямого стержня выполняются при любом значении координаты 5 в матрице б в (1.16). Зависимости (1.39) могут быть использованы для контроля вычислений и для уменьшения их объема. [c.13]

Основанная на этих гипотезах теория. тонкостенных стержней открытого сечения рассматривалась рядом исследователей, но законченная форма ей была придана В. 3. Власовым [24]. Деформации тонкостенных кривых стержней в отличие от прямых сопровождаются существенными искажениями формы их сечения. Задача о чистом изгибе стержней с круговой осью описывается почти такими же уравнениями, как осесимметричная деформация оболочек,вращения. Для стержней малой кривизны эти уравнения могут быть упрощены. В 45 рассмотрены числовые методы расчета, а для стержней, составленных из цилиндрических и плоских стенок, приведены аналитические решения. [c.408]

Экспериментальные исследования полного тора кругового сечения показывают, что потеря устойчивости оболочки имеет локальный характер и происходит хлопком с образованием нескольких вмятин в зонах А, вытянутых в направлении касательной к оси тора (рис. 66). Центр вмятины вблизи оси тора несколько смещен в сторону внешнего обвода (вид в плане). Края вмятины ограничены внешним обводом тора. Геометрически тор представляет собой изогнутый цилиндр . Учитывая характер волнообразования, для прикидочных расчетов используем формулу Папковича для цилиндрической оболочки под внешним давлением. За длину оболочки примем прямую ВС, касательную к оси тора и равную длине вмятины. В результате получим [c.131]

При круговом изгибе срединная поверхность сектора цилиндрической оболочки меняет свои размеры от L (0) др L а() (s/2) в продольном и от В (0) до В в поперечном направлении. Соответственно меняется и размер в другом поперечном направлении от S (0) до S. На чертеже детали для каждого отрезка дуги и прямой срединной линии заданы размеры L, В, S и р (s/2). При разработке технологии гибки определяют геометрические параметры гибки, т. е. расстояние а и деформацию 8г ь осевом направлении, которым отвечают определенные силовые и энергетические параметры. Начальные размеры, т. е. размеры заготовки [c.85]

Вопросу о концентрации напряжений около отверстий от силовых нагрузок посвящено большое количество отечественных и зарубежных работ. В этих работах приведены данные, позволяющие получить величины и распределение напряжений в зонах отверстий как круговых, так и имеющих другие формы, в пластинах и оболочках при действии нагрузок основных типов. Рассмотрено также взаимное влияние нескольких отверстий, их ряды и двоякопериодические системы. Подробные обзоры результатов различных теоретических и экспериментальных исследований в этой области имеются в монографиях Г. Н. Савина [1] и Э. И. Григолюка и А. А. Фильштинского [2. Задача об объемном напряженном состоянии около прямого кругового цилиндрического отверстия рассматривается в работах [3] и [4], где с помощью приближенного энергетического метода [c.110]

Рис. 6.7, а (а = ж, = у) и 6.7, б (а = ж, р = 9) относятся к случаю прямой круговой цилиндрической оболочки, гда исполь-Г зуются окружная и угловая координаты, для которых все одинаково ясно. В этом случае, так же как и в следующих двух случаях конической и сферической оболочек, координатная сйСтема выбирается таким образом, чтобы координаты Z, z и перемещений 26 [c.403]

И соотношений (6.2), (6.4)—(6.6) и сравнить их с обычно используемыми приближенными выражениями, были выбраны случай осевого сжатия идеальной прямой круговой цилиндрической оболочки, для материала которой справедлив закон Гука, и обычные энергетические методы. Эта задача является важной, и по ней имеется обширная литература, а из многочислейных экспериментов известно, что схема распределения прогибов при потере устойчивости состоит в простом периодическом повторении одной и той же выпучины и что, кроме того, для оболочек, за исключением коротких, не является обязательным точное удовлетворение краевых условий. Это связано с тем, что в более длинных цилиндрических оболочках в продольном напра ении возникает при потере устойчивости множество волн, и на волны в середине пролета, где при испытаниях возникали критические условия, мало влияют ограничения, налагаемые на краевые волны. Более подробно этот слзпгай будет обсуждаться в 7.2. Этот случай является очень характерным, так как все шесть мембранных и изгибных напряжений имеют одинаковый порядок величины, а составляющие прогиба, которые будут использоваться при исследовании, представляют обширный набор типовых прогибов. [c.408]

Все указанные выше исследования посвящены вопросу о концентрации напряжений в зонах одиночных отверстий и их систем, расположенных в тонких пластинках и оболочках, или определению объемного напряженного состояния в зоне прямого кругового отверстия. Однако в крышках корпусов и сосудов встречаются главным образом круговые отверстия, имеюш ие переменную вдоль оси величину диаметра. К основным видам таких отверстий относятся отверстия с коническими фасками и отверстия с радиальными скруглениями краев, обеспечивающими непрерывность потока жидкости или газа, проходящего через них. В сферических крышках сосудов давления часто встречаются круговые цилиндрические отверстия, оси которых направлены параллельно оси корпуса и таким об-jjasoM расположены под некоторым углом к нормали к срединной поверхности крышки. С одной из сторон (обычно с наружной стороны корпуса или сосуда) к отверстиям прикреплены патрубки. Толщины этих патрубков, как правило, малы по сравнению с толщинами корпуса или сосуда (отношение толщины стенки патрубка к толщине корпуса не превышает 0,2), поэтому их влиянием на напряженное состояние в области неподкре-нленпого края отверстия — зоне максимальных напряжений, как это показано в работах [5—7], можно пренебречь. [c.111]

Вероятно, наиболее привычной конструкцией автомобиля без шасси, из числа встречающихся на дорогах, является полуприцеп с несущей цистерной. Длинные цилиндрические оболочки образованы несущими балками круглого сечения. Требование по сохранению большой несущей способности цистерн при одном и том же боковом профиле определило переход от формы прямого кругового цилиндра к эллиптическому, т. е. к так называемым цистернам максимального сечения, боковой профиль которых имеет излом на нижнем контуре, как показано на рнс. 3.30. Отделы транспорта и сбыта ведущих компаний по производству алюминия стремятся разработать полу-эмпирические методы расчета цистерн. В этом отношении типичным является следующий подход принимается, что тонкостенные обо-лочечные балочные конструкции теряют устойчивость при экстремальных конструктивных нагрузках раньше, чем в них достигаются предельные напряжения при растяжении, сжатии или сдвиге. Для зоны сжатия нагруженной цилиндрической цистерны, показанной на рис. 3.30, по элементарной балочной теории критическое напряжение а = МуИ, и началу выпучивания соответствует напряжение, вычисляемое по эмпирической формуле а р = 0,38Etlr. [c.95]

Динамическое поведение пластинок с вырезами является объектом интенсивного изучения в течение многих лет. Большая часть этих исследований ограничивалась изучением поведения пластинок с круговыми вырезами. Теоретическому и экспериментальному исследованию динамического поведения цилиндрических оболочек с вырезами посвящена работа Брогана и др. [1], а Пиккетт [2] исследовал колебания пластинок с вырезами. Несмотря на то что пластинки с прямо-угольными вырезами широко используются в автоматических системах и авиационных конструкциях, исследование их собственных частот колебаний до настоящего времени еще не проводилось и нет надежных теоретических или экспериментальных результатов, достаточно ясно объясняющих их динамическое поведение. [c.114]

К этому типу конструкций относятся однопоясные (односетчатые) цилиндрические оболочки и двухпоясные своды (рис. 178, а, б). Односетчатые оболочки, срединная поверхность которых образована скольжением прямой линии по произвольной криволинейной направляющей, называются цилиндрическими. В зависимости от вида криволинейной направляющей различают круговые, параболические, эллиптические и другие типы цилиндрических оболочек, при этом наиболее распространена оболочка, очерченная по круговому цилиндру. [c.202]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...