Волновое сопротивление диэлектрика

Волновое сопротивление диэлектрика 2о, г.е. отношение модулей напряженностей полей электрического Е и магнитного Н электромагнитной волны в диэлектрике (1о=Е/Н), определяется выражением [c.88]

Волновое сопротивление диэлектрика Z, Ом, т. е. отношение амплитуд взаимно-перпендикулярных векторов напряженностей элект рического и магнитного полей волны [c.26]

Волновое сопротивление диэлектрика Zg, т. е. отношение модулей напряженностей полей электрического Е и магнитного И электромагнитной волны в диэлектрике (2о= /Я), определяется [c.111]

Волновое сопротивление диэлектрика связано с его параметрами е и ц уравнением [c.90]

Это выражение позволяет найти сопротивление единичного квадрата поверхности диэлектрика, т. е. волновое сопротивление среды, [c.142]

Зная волновое сопротивление линии го и — сопротивление замыкающего мостика и переходных контактов, находят параметры диэлектрика [c.131]

Обозначив приведенное волновое сопротивление резонатора с диэлектриком через [c.140]

Назначение стандартный образец предназначен для аттестации установок с коаксиальным подключением образца, имеющего волновое сопротивление 75 Ом (размеры тракта внешний диаметр равен 24 мм, внутренний диаметр равен 6,87 мм). Установки служат для измерения электромагнитных характеристик диэлектриков. [c.125]

Рассчитать волновое сопротивление и коэффициент ослабления симметричной двухпроводной линии передачи. Диаметр проводов линии d — 3 мм, расстояние между проводами D — 200 мм. Провод-Лки линии выполнены из меди, диэлектрик — воздух. Рабочая частота 10 Гц. [c.119]

Определить волновое сопротивление несимметричной полосковой линии передачи, если известно, что в качестве диэлектрика ив-пользуется. материал о относительной диэлектрической проницаемостью е = 2,56, а погонная емкость линии 60 пФ/м, [c.123]

Волновое сопротивление коаксиальной линии передачи на волне-типа Т равно 60 Ом. Диэлектрик — воздух. [c.124]

Определить погонные параметры несимметричной полосковой линии передачи, заполненной диэлектриком, если известно, что длина, волны в линии 7 см а волновое сопротивление 50 Ом. Рабочая частота [c.125]

Рис. 36. Волновое сопротивление линий передачи с воздушным диэлектриком в зависимости от /Л.

В линии с диэлектрическими опорами (рис. 55,6) металлический проводник толщиной до 1—1,5 мм имеет вырезы в местах расположения диэлектрика, благодаря чему волновое сопротивление участков с диэлектриком становится равным волновому сопротивлению остальной линии с воздушным заполнением. [c.80]

На рис. 56 в виде кривых приведены значения волнового сопротивления полосковых линий в зависимости от их геометрических размеров. Эти кривые, строго говоря, пригодны для линий с воздушным заполнением (е=1), или диэлектриков, полностью заполняющих пространство между заземленными пластинами и центральным проводником. Однако они могут применяться и для линий с опорным диэлектрическим листом и диэлектрическими опорами. В этих линиях диэлектрик занимает или небольшую часть пространства (см. [c.82]

В полосковых линиях с воздушным диэлектриком, например в линиях с опорным диэлектрическим листом (рис. 55,е), предельная мощность имеет один порядок с предельной мощностью, передаваемой в близкой по габаритам коаксиальной линии, но значительно меньше, чем у соответствующего волновода. Например, в 10-сантиметровом диапазоне при расстоянии между заземленными пластинами D=6 мм и волновом сопротивлении 50 Ом пробоев не наблюдается при пиковых мощностях до 100 кВт. [c.85]

Большим достоинством метода Сильвестра является то, что он распространяется на многие другие подобные типы линий, в частности на две связанные линии (как будет показано в разд. 6) нулевой илн конечной толщины и включающие два нли более слоев диэлектрика. Главной трудностью при использовании этого метода является нахождение функции Грина. Но Сильвестр получил формулу для микрополосковой линии с полоской нулевой или конечной толщины, которая была использована для составления программы ЭВМ с целью расчета 2о. В качестве основы для вывода этой формулы используется метод вычисления емкости микрополосковой структуры как при наличии, так и при отсутствии диэлектрика. Здесь вычисляется 2о и У Ее. Некоторые полезные результаты показаны на рис. 3.9—3.11 и представлены в табл. 3.4. Эти результаты тщательно сверялись с данными экспериментальных исследований, подтвердивших их точность. Для всех практических целей они могут считаться как фактически точные. На рис. 3.9 представлена универсальная кривая для волнового сопротивления микрополосковой линии с полоской нулевой толщины, пригодная для любой [c.61]

Первоначально представлялось, что такая конфигурация проводников н диэлектрика должна дать гораздо более низкие потери, чем стандартная трехслойная линия, наполненная диэлектриком, из-за малого количества диэлектрика, включенного в область распространения. Однако это ожидание было не вполне удовлетворено, потому что хотя н справедливо, что лишь малая часть длин линий электрического поля погружена в диэлектрик, но, к сожалению, дело в том, что примыкающая к полоскам область диэлектрика имеет высокую напряженность поля. Таким образом, потери здесь все еще далеко не малые, хотя определенно меньшие, чем в трехслойной лннии, заполненной диэлектриком. Первый и до последнего временн единственный подробный анализ высокодобротной трехслойной линии был дан Фостером [74]. Вначале он определил волновое сопротивление линии, изображенной на рис. 3.20, но при е = е=1 н /=0, а затем вычислил скорость распространения V, из которой можно вывести эффективную диэлектрическую псь стоянную е< . Тот же способ будет принят- в подпараграфах, следующих ниже. [c.74]

При нормальном падении волны выражения для вычисления модуля и фазы коэффициента прохождения (или отражения) пластины из диэлектрика с потерями можно получить, используя следующую модель. Диэлектрический слой (рис. 3.1) толщиной можно представить в виде отрезка линии передачи с комплексным волновым сопротивлением [c.61]

Волновое сопротивление диэлектрика, Ом, т. о. отиошенпе амплитуд взаимно перпендикулярных векторов напряженностей электрического и магнитных полей волны Z = EIH, равно [c.30]

Электрич, свойства П. л. характеризуются волновым сопротивлением коаф. замедления п (см. Замедляющая система) и коэф. затухания а. Подвешенные в обращённые П. л. отличаются от др. П. л, тем, что сторона подложки, противоположная полоскам, не металлизирована они обладают меньшими потерями энергии в проводниках, чем микрополосковые линии, допускают передачу большей мощности. Волновые сопротивления и коэф. замедления этих линий зависят от расстояний между диэлектриком и экранами, что используют для перестройки устройств на П. л. и для выравнивания скоростей чётных и нечётных волн в связанных линиях (рис. 1, яе). Такое выравнивание необходимо для создания широкополосных направленных ответвителей. [c.29]

Заметим, что формула (41.06) и все следуюш,ие из нее выводы остаются справедливыми, если весь отрезок 0волновые сопротивления Wo и Wi. Боковую стенку поршня необязательно считать бесконечно тонкой она может иметь любую толш,ину. Если обозначить через а я Ь внутренний и внешний радиусы коаксиальной линии, а через Га и Гь — внутренний и внешний радиусы боковой стенки поршня, то в абсолютных единицах [c.211]

Электрическая прочность жидких диэлектриков более высока при работе в импульсном режиме или даже при работе с кратковременным включением источника звука (манипуляционный режим), что позволяет получить при прочих равных условиях большие интенсивности ультра-8вука. Эти режимы более благоприятны также тем, что не возникает кавитация в жидком диэлектрике (см. гл. 7), которая не только облегчает электрический пробой, но и приводит к уменьшению излучаемой мощности из-за уменьшенрш волнового сопротивления среды, потерь на кавитацию и рассеяние звука. Электрический пробой приводит, как правило, к местному сильному разогреву и в результате этого к растрескиванию кварцевой пластины. [c.358]

Рассчитать погонные параметры и волновое сопротивление коаксиального кабеля марки РК-75-9-12. - Параметры кабеля диаметр внутреннего провода 1,36 мм, диаметр внданего проводника 9,0 мм, относительная проницаемость диэлектрика е = 2,2. [c.123]

Рассчитать волновое сопротивление, погонные индуктивность емкость несимметричной /юлосковой линии передачи, заполненной диэлектриком. Параметры линии ширина токонесущей полоски Ь = = 7 мм, расстояние между токонесущей полоской и заземленной пластиной d = 1 мм, толщина токонеоущей полоски t = О.ОБ мм (см. рис. 9.5, а). Диэлектрик — фторопласт. Потерями в линии пренебречь. [c.123]

По коаксиальной линии передачи, дСамвтр внутреннего цилиндра которой й == 2 мм, на волне типа Т передается мощность 10 Вт. Волновое сопротивление линии 60 Ом. Относительная проишиеиость диэлектрика в = 2,2. [c.125]

Поскольку волновое сопротивление ленточной линии выбранного типа и конструкции определяется в первую очередь отношением ширины центрального проводника й к толщине диэлектрика О, то, меняя размер й, можно сравнительно легко получить необходимые значения волнового сопротивления. Поэтому полосковые лииии особенно полезны в схемах, где требуется многократное изменение сопротивления, например в фильтрах. [c.87]

Параметры линии передачи аналогичны параметрам колебательного контура, но в отлйчие от него не являются сосредоточенными, а равномерно распределены по длине линии L — индуктивность проводников С — емкость между проводниками R — активное сопротивление проводников G — Ггроводимость диэлектрику линии. Параметры L к С характеризуют резонансные свойства линии, а R uG определяют.потери (затухание) в ней. Чем меньше R и О, тем меньше затухание, и свойства линии ближе к идеальной.В реальной линии от параметра R зависят потери на нагревание проводников, от G — потери в диэлектрике. Кроме перечисленных четырех первичных параметров линии вводятся два, вторичных параметра, имеющих важнейшее значение волновое сопротивление линии Zg и коэффициент затухания а. [c.221]

Большой интерес представляет наиболее практически важный случай, когда толщина покрытия много меньше длины волны Ь X). В этом случае с помощью простейших вычислительных алгоритмов на одной или двух частотах легко реализуется возможность прямого измерения важнейших параметров поглощающих покрытий фазовой скорости в магиито диэлектрике и его волнового сопротивления [36]. [c.123]

Зонная структура твердого тела является результатом взаимодействия волновой функции электрона с рещеткой. Зонная структура позволяет найти частоты и направления, для которых волновая функция электрона может или не может проходить через решетку. Отражение электронной волны под углами Брэгга от кристаллографических плоскостей является идеально упругим и не вносит вклада в электрическое сопротивление. Для каждого кристалла и каждой электронной конфигурации условия Брэгга налагают определенные ограничения на направление волнового вектора и значения энергий, которые может принимать электронная волна. Эти ограничения в направлениях и значениях энергий приводят к появлению щелей в почти непрерывном спектре энергий и направлений. Именно эти щели (порядка 1 эВ для полупроводников и 5 эВ или больше для хороших диэлектриков) обусловливают сильнейшие различия между металлами, полупроводниками и диэлектриками (рис. 5.2). Для металлов характерно, что уровень Ферми оказывается внутри зоны, имеющей вакантные энергетические уровни. Полупроводники имеют полностью заполненную разрешенную зону. Ширина запрещенной зоны у них невелика, н поэтому ие большое число электронов при тепловом возбуждении может перейти в расположенную выше разрешенную зону. Диэлектрик отличается от полупроводника тем, что его запрещенная зона очень велика, и практически ни один возбужденный электрон не может ее преодолеть. [c.190]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...