Режимы объемная — Параметры основные

На рис. 11.8, е показано условное обозначение регулируемого насоса с реверсивным потоком, на рис. 11.8, э — напорные характеристики при различных параметрах регулирования с рабочими режимами /, 2, 3... К основным достоинствам объемного регулиро- [c.171]

Конструктивные макрогеометрические параметры фрикционного сочленения оказывают влияние на все основные характеристики теплового режима трения распределение тепловых потоков, поверхностную температуру, температурный градиент и объемное распределение температур в трущихся телах. Через эффективный коэффициент трения конструкция влияет на общую генерацию тепла, а через жесткость трущихся элементов — на равномерность генерации тепла в пределах номинальной площади контакта. [c.124]

Рассмотрим изменение основных параметров, характеризующих объемный коэффициент массоотдачи. В результате экспериментальных исследований капельных потоков на опытной градирне устанавливался их гранулометрический состав. Опробование известных способов фиксации крупности капель показало, что наиболее удовлетворительным является улавливание капель на подкрашенную и протарированную фильтровальную бумагу или на касторовое масло. Для оценки скоростного режима капель можно воспользоваться графиком зависимости скорости падения капель от их размеров и высоты падения (рис. 3.3). [c.70]

Исследований изменения физико-химических, объемно-механических и противоизносных свойств консистентных смазок при разной периодичности смазки автомобилей через пресс-масленки не проводилось. Кроме того, применительно к рассматриваемым узлам трения до настоящего времени не разработаны параметры,, характеризующие в достаточно полной степени основные технико-эксплуатационные свойства смазок и предел их годности при работе. Поэтому в настоящее время не представляется возможным определить срок смены консистентных смазок только по изменению их физико-химических, объемно-механических и других свойств. Применение метода установления режимов обслуживания по изменению свойств смазки осложняется и тем, что отбор проб и анализ консистентных смазок весьма затруднительны из-за небольшого бъема и плохого перемешивания смазки в таких узлах трения, как шаровые соединения рулевых тяг, рессорные пальцы-втулки и др. [c.99]

На ФС действуют механические и тепловые нагрузки. Первые на инерционных стендах задаются /п, Мн и числом включений 1. Вторые являются следствием первых и периода включений ФС. О тепловых нагрузках в ФС судят по объемной ду и средней поверхностной температурам. Чтобы обеспечить идентичность задаваемых и эксплуатационных нагрузок, на ФС выбирают один или два основных нагрузочных параметра, значения которых стабильны на отдельных этапах испытаний. Остальные параметры рассчитываются как производные от основных. При этом чаще всего руководствуются следующими принципами расчета режима испытаний характерным тяжелым режимом эксплуатации тяговой или транспортной машины удельной работой буксования От/ удельной мощностью трения [c.247]

Рекомендуемые к использованию параметры диагностирования гидроприводов с указанием диагностируемого объекта и режима диагностирования приведены в табл. 1. Основными параметрами при диагностировании насосов, гидрораспределителей, гидроцилиндров, гидромоторов и клапанов являются давление (включая пульсации давления), расход рабочей жидкости, механические перемещения (частота вращения, линейные перемещения), температура рабочей жидкости. При этом оценку технического состояния гидроприводов производят по объемному КПД, пульсациям давления, давлению срабатывания, интенсивности изменения давления, мощности, виброударным характеристикам. [c.9]

Результаты опытов. Измерения объемного газосодержания при подъемном течении двухфазного потока в круглой трубе (d=18 мм) и прямоугольном канале (32x10 мм) производились на водо-воздушных и спирто-воздушных смесях при атмосферном давлении и комнатной температуре. Всего было выполнено свыше 1000 измерений при различных режимах движения двухфазного потока. Основные режимные параметры изменялись в следующих пределах весовая скорость потока wi=ilO [c.103]

При исследовании процессов затвердевания отливок и образования структур литого материала, а также процессов образования в отливках усадочных раковин, рыхлоты, усадочной и газовой пористости, химической неоднородности, неслитин, и т. п., т. е. процессов, сущность которых определяется свойствами и природой конкретных сплавов, литейная форма может раосматриваться как окружающая отливку среда, обладающая той или иной способностью отводить теплоту. Главной задачей в этом исследовании должно быть изучение законов затвердевания отливок, кинетики кристаллизации конкретных сплавов и выяснение склонности их к образованию перечисленных дефектов при различной интенсивности теплового взаимодействия отливки и формы. Цель этого исследования — определение основных параметров рациональной технологии (температуры перегрева расплава в печи, температуры заливки, режимов заполнения формы жидким металлом, режимов вентиляции формы, длительности отдельных этапов охлаждения отливки, температуры формы, материала формы и отдельных ее частей, режимов питания отливки в процессе затвердевания), а также установление требований к ряду литейных свойств сплавов (жидкотекучести, объемной и линейной усадке, склонности к образованию усадочной пористости, ликвационных зон и т. п.) с точки зрения особенностей того или иного способа литья. [c.147]

Для регулирования основных технологических узлов установки и поддерл<ания оптимальных величин параметров и режимов эксплуатации контролируют величину концентрации исходного рабочего раствора и отработанной жидкости при постоянном их расходе и объемной производительности по смоле. [c.331]

Насосы-дозаторы реагентов. Одним из основных элементов, используемых при эксплуатации осветлителей, является насос-дозатор реагентов. Насос-дозатор серии НД представляет собой электрона-сосный одноплунжерный агрегат, предназначенный для объемного напорного дозирования нейтральных и агрессивных жидкостей, эмульсий и суспензий, с характеристиками, приведенными в условном обозначении насоса. Условные обозначения агрегата содержат НД — тип агрегата с регулированием подачи вручную при его остановке 2,5 — категория точности дозирования параметры номинального режима агрегата, записанные в виде дроби, в числителе [c.82]

Выбор закона теплообмена очага пожара со строительными конструкциями в условиях объемного пожара зависит от ориентации строительных конструкций относительно очага и стадий объемного пожара. При определении огнестойкости конструкций выделяются две ориентации основных строительных конструкций горизонтальные и вертикальные несущие и ненесущие конструкции. Ориентация строительных конструкций определяет характер теплового и гидродинамического взаимодействия их с очагом пожара. Характер теплообмена зависит от оптических характеристик газовой среды, определяюш,ей процесс переноса лучистой энергии. Процесс сложного теплообмена в условиях оптически прозрачной и оптически плотной газовых сред в условиях пожара подробно рассмотрен в гл. 4 и 3. Основной областью применения моделирования на уровне усредненных параметров являются практические задачи, характерные для развитой стадии объемных пожаров. Основным процессом переноса тепла для объемных пожаров является сложный теплообмен в оптически плотных газовых средах. Эти процессы характерны для газовых сред с критерием Ви>1, что соответствует определенным значениям температур в очаге пожара 7 >Гви=1. При значении Ви<1, что соответствует значениям температур 7 < <Гец=1, процесс сложного теплообмена является аддитивным относительно лучистой и конвективной составляющих. Поскольку расчет температурного режима пожара начинается с нормальных условий, когда Г<7 ви=1, то в начальные моменты времени основные законы для оптически плотных сред применять нельзя. В начальной стадии пожара, ограниченной временем 0модель оптически прозрачного газа, и в развитой стадии пожара используется модель оптически плотного газа при значениях Т> >7 ви=1. Между этими двумя режимами теплопередач существует переходная область, связанная с конечными скоростями перехода режимов теплопередачи из одного в другой. По значению среднеобъемной температуры переходная область лежит в диапазоне зна-чснии температур Т исп <7 <7 ви=1. Используя линейную экстраполяцию изменения коэффициента теплообмена в переходной области горения, его можно определить как [c.235]

Аксиально-плунжерные насосы переменной производительности могут эксплуатироваться в резко динамическом режиме, позволяют осуществлять быстрое реверсирование (за доли секунды) вследствие малой инерционности вращающихся частей и жесткости характеристики системы (высокого объемного к. п. д.), имеют широкий диапазон регулирования производительности (1 1000) и могут работать при температурах окружающей среды от +50 до —50° С. В табл. 27 даны основные параметры аксиальноплунжерных насосов переменной производительности типа ПД. [c.210]

Модель программы ПА-1 получается в случае, если область базы представить одной секцией модели Линвилла и пренебречь дрейфовыми составляющими токов перехода. Для статического режима получим распределение токов в базе (рис. 6.2,а). Здесь /э, /б, /к — токи через выводы эмиттера, базы и коллектора. Электроны, инжектируемые эмиттером и коллектором в базу, частично рекомбинируются в ней, образуя рекомбинационные токи, а частично достигают противоположного перехода. Здесь / э, /пк — общий электронный ток соответственно через эмиттерный и коллекторный переходы. Рекомбинация происходит во всей области базы. Параметры и переменные усредняются в пределах секции, поэтому рекомбинационный ток представляется в виде двух сосредоточенных составляющих /рек.э и /рек.к. Ток ПереНОСа /г = / э—/рек.э. Дырочная составляющая эмиттерного диффузионного тока /рэ не создает переноса носителей между эмиттером и коллектором, так как для основных носителей в базе р-типа переходы создают не пропускающий дырки потенциальный барьер. Поэтому ток /рэ полностью входит в ток базы. Сумму рекомбинационного /рек.э и дырочного тока /рэ обозначим /эд. Аналогично, /кд — сумма рекомбинационного /рек.к и дырочного тока /рк коллекторного перехода в зоне базы. Задачу получения математической модели транзистора можно сформулировать следующим образом — необходимо связать токи /г, /эд, /кд с напряжениями (по отношению к базе) на эмит-терном 7эб и коллекторном [/кб переходах. Представив эти токи как зависимые источники, можно от распределения токов в базе перейти к исходному варианту эквивалентной схемы. Дополнив статическую схему емкостями эмиттерного Сэ и коллекторного Ск переходов, сопротивлениями утечки переходов Яуэ, Яук и объемными сопротивлениями тел базы Гб и коллектора Гк, получим полную эквивалентную схему транзистора (рис. 6.4). [c.134]

Как видно, основными процессами, контролирующими вторую стадию, а в случае деформации в режиме высокотемпературной ползучести (Т > 0,5Тпл) и первую стадию, являются объемная, зернограничная и поверхностная гетеро- и самодиффузии, что дает основание считать основным механизмом сварки диффузионный. Основными параметрами, активирующими процесс ДС в вакууме, являются температура, давление и деформация, при этом учитывают, что процесс протекает во времени /. [c.22]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...