Упрощенные формулы для расчета проводов

Упрощенные формулы для расчета проводов 29 Универсальные приспособления, 203-206 Усвоение элементов металлом шва 158 [c.640]

Из формулы (5.46) видно, что температурное поле и влияние скорости здесь учтены в явном виде. Как известно, учет этих факторов возможен также с помощью определяющей энтальпии [116]. С одной стороны, это приводит к упрощению расчетных формул для коэффициента теплоотдачи, а с другой — к увеличению погрешности его расчета. Соответствующие экспериментальные проверки определения такой погрешности пока еще очень ограниченны и противоречивы. Для газовых смесей при наличии химических реакций указанная погрешность может составить существенную величину, поэтому более целесообразно проводить расчет коэффициента теплоотдачи в явной форме. [c.118]

Для воды расчет теплоотдачи при 0,11 < р < < 17,7 МПа можно проводить по упрощенной формуле [55] [c.234]

Отметим, что форма волнообразования в каждом случае нагружения весьма существенно зависит от характера анизотропии КМ, поэтому упрощения в отношении порядка величин следует делать с большой осторожностью. Приведенные здесь результаты подтверждают это. Расчеты проводились для оболочек с i = 150 мм, I = 2R, h = 1,5 мм. С увеличением относительной длины оболочек из высокомодульных материалов 1/R расхождение между результатами расчета по формуле (4.7) и результатами численной минимизации уменьшается. На рис. 5.8 представлено изменение [c.216]

По формуле (3.130) при Bii = 0,162, Bi = 0,485, Pe = 24,888, Я = 0,21 произведены расчеты температурного поля в пластинке из стали в зависимости от У] (кривая 7 на рис. 3.13) и от Xi при У1 = —0,3 (кривая 4 на рис. 3.16). Последние кривые практически не отличаются от соответствующих кривых 6 (рис. 3.13) и 2 (рис. 3.16), полученных Ио формуле (3.131). Отсюда следует, что при вышеуказанных значениях критерия Био, характерных для данного случая изменения коэффициента теплоотдачи, расчет температуры в пластинке целесообразно проводить по упрощенной формуле (3,131). [c.128]

Приведенные данные свидетельствуют о том, что расчеты по упрощенной формуле (1,11) и уточненной формуле (1,10) приводят практически к одному и тому же результату. Расхождение не превышает 1%. Поэтому для практики следует проводить расчеты адгезионной прочности по формуле (1,11). Опытные значения адгезионной прочности при отрыве слоев слюды составляют 0,650 Дж/м , что достаточно точно согласуется с приведенными выше расчетными данными. Такое совпадение объясняется тем, что значение модуля Юнга Е для слюды относительно велико. Поэтому работа, идущая на деформацию пленки И д, незначительна и не учитывается при расчетах. [c.29]

Аналогичным образом можно получить выражение для теплового потока от жидкости с температурой / ц к жидкости с температурой tж2 через цилиндрическую стенку, причем в подавляющем большинстве случаев расчет теплопроводности цилиндрической стенки целесообразно проводить упрощенно по формуле для плоской стенки ( 1-3). [c.100]

Однако, как показали исследования потока в межлопаточных каналах рабочих колес центробежной ступени, интенсивно проводившиеся различными авторами в последние десятилетия, упрощенные схемы течения в колесе не подтвердились для ряда центробежных вентиляторов. Это привело к тому, что расчетные характеристики таких колес, полученные по предлагаемым формулам, значительно отличались от экспериментальных, а для колес с сильно загнутыми назад лопатками теоретическое давление вообще нельзя рассчитать по этим формулам. Возникла необходимость дальнейшего уточнения расчета величины Я . [c.855]

Необходимо отметить, что более или менее точные решения рассматриваемой задачи дают громоздкие формулы, неудобные для инженерных расчетов. С другой стороны, нет смысла в особо строгом рассмотрении данной задачи, так как исходные данные, касающиеся геометрии поперечного сечения армированного тела и упругих характеристик матрицы и арматуры, как правило, имеют небольшую точность, а в некоторых случаях известны только ориентировочно. Поэтому более целесообразным будет отыскание простых решений, основанных на некоторых несущественных упрощениях. В приводимом ниже методе расчета упругих характеристик в некоторых случаях не принимается во внимание податливость медных проводов. Данное допущение вполне приемлемо, так как модуль упругости меди во много раз превосходит модуль упругости пропиточного компаунда. [c.101]

Формулы для расчета адиабатного процесса содержат величины с дробными показателями степени, что делает расчет уравнений трудоемким вследствие необходимости каждый раз производить логарифмирование кроме того, для упрощения эти уравнения выведены для случая = onst, что неточно, в особенности при расчете процессов с продуктами горения в тепловых двигателях, где температуры меняются в широких пределах в этом случае зависимость теплоемкости от температуры, в особенности для многоатомных газов, достаточно значительна. Уравнения для адиабатного процесса с учетом нелинейной зависимости = f (i) не существует, и для расчета его во Всесоюзном теплотехническом институте разработан табличный метод, более простой и более точный, чем тот, который проводится с допущением = onst. [c.87]

Для подшипника, с.мазьшаемого разбрызгиванием масла или с помощью свободно висящего кольца, условие теплового равновесия упрощается, так как тепловой поток отводится из рабочей зоны масло.м, протекающим в зазоре между шипом и вкладышем, и этот же тепловой поток передается от корпуса окружающей среде / р = Р, =Рг для определения этих величин были приведены формулы (13.22), (13.23) и (13.24). Расчет подшипника рекомендуется проводить для двух случаев - при максимальном и минимальном зазорах. Для упрощения допускается выполнять расчет по среднему зазору. [c.393]

В уравнения (9.11) и (9.12) следует подставлять значения динамической вязкости масла (Xj и fi,, которые соответствуют средним температурам смазочного слоя соответственно при SmmF и SmaxF-определения значений средних температур проводят тепловой расчет [131, который целесообразно выполнять на ЭВМ, используя метод последовательных приближений. Рекомендуется упрощенный метод выбора посадок для подшипников скольжения по относительному зазору I]), определяемому по эмпирической формуле [131 [c.215]

Расчет на прочность по напряжениям от изгиба проводится только для зубьев червячного колеса. Точный расчет изгибаво-пхих напряжений зубьев усложняется тем, что зуб по ширине колеса имеет переменную форму сечения, а основание зуба расположено по дуге окружности. В приближенных расчетах червячное колесо рассматривают как косозубое, а в формулу расчета косых зубьев вводят поправки и упрощения. [c.250]

В уравнения (8.12) и (8.13) необходимо подставлять те значения динамической вязкости масла Ц1 и Цг> которые соответствуют средним температурам смазочного слоя соответственно при и Для определения значений средних температур проводят тепловой расчет по работе [22], который целесообразно выполнять на ЭВМ, используя метод последо-вапельных приближений. В работе [22] рекомендуется упрощенный метод выбора посадок для подшипников скольжения по относительному зазору /, определяемому по эмпирической формуле [c.166]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...