Угол коммутации

Угол коммутации у определяется из выражения [c.141]

Так как угол коммутации зависит от тока ТП Id. то внешняя характеристика ТП является по существу нелинейной. Однако учитывая, что относительное значение Лф невелико по сравнению с индуктивным соп-т [c.141]

Зная параметры генератора и рассчитав токи статора и ротора при к. 3. при помощи модели, можно с большой точностью определить режим работы выпрямителя угол коммутации, среднее значение тока в вентилях, напряжение на последовательном трансформаторе и выпрямленное напряжение. На модели можно получить зависимость режимов работы выпрямителя при изменении сопротивления коммутации. [c.181]

В несимметричной управляемой мостовой схеме (нормальный режим) играют роль оба названных фактора (угол сдвига а и угол коммутации 7), поэтому процесс выпрямления имеет более сложный характер (рис. 166). В момент окончания работы тиристора —Т в отрицательный полупериод и на период задержки открытия тиристора +7 на угол а, т. е. в интервал времени, когда тиристоры закрыты, выпрямленное напряжение на выходе выпрямителя практически равно нулю. При этом ток в обмотке возбуждения тягового генератора ие прерывается, а поддерживается за счет э. д. с. самоиндукции этой обмотки, проходя в том же направлении через неуправляемые диоды ДЗ и Д4 (штрих-пунктирная линия на рис. 166). Как видно на графике рис. 166, процесс коммутации происходит между управляемыми вентилями и диодами разных ветвей моста +Т и Д4, —Т и ДЗ). Угол коммутации тиристоров +Ти—Т соответствует моменту открытия этих вентилей после задержки на угол а. Угол коммутации соответствует окончанию работы этих тиристоров. По этой причине переменное напряжение на выходе возбудителя имеет в периоды коммутации y и 7г характерные 9В 263 [c.263]

При включении управляемого вентиля к соответствующей фазе первичной обмотки подводится полуволна линейного напряжения сети, которая трансформируется на вторичную сторону и через неуправляемые вентили данной фазы подводится к цепи сварочного контура. Продолжительность проводимости вентилей каждой фазы на вторичной стороне трансформатора составляет 2л/3-f v, где У — угол коммутации при передаче выпрямленного тока с фазы на фазу. [c.8]

Коэффициент ослабления возбуждения тягового двигателя Заданный угол опережения открытия тиристоров Угол опережения открытия тиристоров, служащих для ограничения Угол коммутации [c.454]

Поскольку максимальное абсолютное значение т = 1, из формулы (35.16) следует, что угол (i , L,) не может быть равен О или к, т. е. нельзя себе представить, что вектор L, ориентируется строго вдоль некоторого направления. Это и понятно, потому что если бы это было так, то, зная модуль вектора L, и его ориентировку, можно было бы одновременно определить его три проекции на оси координат. Но это запрещается правилами коммутации для операторов L , Lj,, L . Схематически различные возможные ориентировки магнитного момента изображены на рис. 70. Эта дискретность в ориентировке магнит- [c.209]

На рис. 1.1 приведены схемы однофазных контактных машин. В машинах переменного тока коммутация тока первичной обмотки сварочного трансформатора ТС и плавное регулирование сварочного тока 1 производятся с помощью контактора К, который состоит из двух включенных антипараллельно тиристоров. Меняя угол включения тиристоров, в каждом полупериоде тока производят плавное изменение амплитуды и длительности импульсов сварочного тока. [c.168]

Контроль ряда параметров бесконтактных систем зажигания имеет свои особенности. Так как в этих системах отсутствуют контакты, а-их функцию выполняет выходной транзистор, угол замкнутого состояния будет относиться к выходному транзистору. Для определения угла замкнутого состояния, асинхронизма искрообразования и характеристик центробежного и вакуумного регуляторов на стенде собирается схема (рис. 7.5), аналогичная схеме включения системы зажигания на автомобиле, но вместо катушки зажигания устанавливают резистор Я. Затем с помощью привода стенда устанавливают заданную частоту вращения валика датчика-распределителя. При этом падение напряжения на резисторе Я, которое пропорционально углу замкнутого состояния, подают на схему измерения. Стенд СПЗ-12 содержит также синхроноскоп, конструкция которого отличается от рассмотренной выше. Вместо неоновой лампы, расположенной под щелью, в данном случае на вращающемся диске закреплены светодиоды. В зависимости от числа коммутаций, которое должен обеспечить выходной транзистор (четыре, шесть или восемь) за один оборот валика датчика-распределителя, в схему подключается такое же число светодиодов. Каждый из светодиодов коммутируется последовательно один за другим и излучает свет в периоды, когда вы- [c.124]

Щетки имеют канатики 3 и присоединяются к щеткодержателям 5 с помощью винтов 7. Обычно щетки устанавливают на геометрической нейтрали. На некоторых стартерах для улучшения коммутации щетки смещают с геометрической нейтрали на небольшой угол против направления вращения. [c.134]

Угол у называется углом коммутации. Среднее значение выпрямленного напряжения уменьшается из-за влияния а на [c.138]

В канале регулирования скорости на вход элемента тах подаются все шесть сигналов от тахогенераторов, в канал ограничения по коммутации электродвигателей вводятся сигналы от первого и шестого тахогенераторов. Тормозной режим поддерживается воздействием сигнала рассогласования (разность между сигналом обратной связи и уставки) по регулируемым величинам на блок управления БУ устройства БА1, изменяющего угол включения тиристоров в цепи возбуждения тягового генератора. Тем самым требуемым образом регулируется ток возбуждения тягового генератора и электродвигателей. Максимальное открытие тиристоров — при нулевом. токе управления, закрытое состояние тиристоров — при наибольшем токе управления. [c.207]

В цепь гальванометра включается два механически управляемых выпрямителя, векторы коммутации которых сдвинуты по фазе на 60°. Тем самым угол отсечки выпрямляющего устройства (два МУВ) равен 120 при этом третья гармоника исключается. [c.201]

В каждом ряду ламелей имеется одна длинная (вывод ротора) и одиннадцать коротких. Та1<им образом, каждый ряд способен провести одиннадцать коммутаций. Рядов может быть 6—7, кроме того ламели одного ряда могут быть сдвинуты относительно ламелей других рядов на угол, кратный шагу, поэтому этот вид переключателей имеет высокую коммутационную способность и позволяет варьировать последовательность коммутации. К достоинствам его следует также отнести автоматическую работу переключателя. Однако значительные габариты и масса этого типа переключателей ограничивают в ряде случаев их применение. [c.211]

Рассмотрим процесс выпрямления, когда на очередной тиристор сигнал управления подается не в моменты естественной коммутации, а с задержкой на некоторый угол а (рис. 296, а). Например, в мо- [c.353]

Однако линейный вид характеристик во всем диа пазоне нагрузок (от холостого хода до короткого за мыкания) свойствен только однофазным выпрямителям На рис. 7-9,6 показаны внешние характеристики одно фазной двухполупериодной схемы со средней точкой Для трехфазных же схем наклон внешних характерис тик остается практически неизменным, пока угол ком мутации не достигнет некоторого критического значе ния. Для трехфазной мостовой схемы таким углом яв ляется Y= /3. который получается обычно при наг рузке, в несколько раз превышающей номинальную. При дальнейшем увеличении тока меняется характер коммутации, и внешняя характеристика приобретает вид характеристики, изображенной на рис. 7-9, в. На характеристиках рис. 7-9 ток по оси абсцисс откладывается в долях тока к. з. [c.142]

Две параллельно включенные мостовые схемы выпрямления при номинальной нагрузке генератора (рис. 37). Диаграммы этого режима отличаются от предыдущих тем, что в них меньше угол регулирования рабочей группы ар. В результате увеличиваются средние значения выпрямленного напряжения и тока. Сочетание индуктивностей коммутации, токов и углов регулирования таковы, что при повторной коммутации вентилей в фазе ток на рабочий вентиль не успевает перейти полностью (незавершенная повторная коммутация). Это наиболее сложный вид коммутации, характерный для некоторых реальных систем возбуждения. Осциллограмма такого режима (рис. 38) показывает правильность построения диаграмм. Следует отметить, что в некоторых системах возбуждения повторная коммутация отсутствует. Диаграммы работы таких схем, естественно, построить легче. [c.84]

При построении диаграмм управляемого выпрямителя следует иметь в виду, что во И и П1 режимах влияние управления начинает сказываться только при а>30°, т. е. если угол регулирования больше угла задержки коммутации. Если н 30°, то диаграммы управляемого и неуправляемого выпрямителей одинаковы. [c.109]

На барабане 2 укрепляются кулачки, которые при повороте барабана осуществляют коммутацию неподвижных контактов 3, производя при этом управление движением двигателя. Если угол поворота вала 1 больше 360°, то вал связывается с барабаном через цепную или ременную передачу. [c.71]

В режиме II существует угол аь, при котором режим II разделяется на два режима Па и Пб, отличающихся характером коммутации. Режим Па соответствует диапазону я/6<о<ал, режим Пб—диапазону ак<а<Птр. [c.43]

В несимметричной управляемой мостовой схеме процесс выпрямления протекает более сложно, поскольку на него оказывают влияние как период коммутации Т. так и угол регулирования а. Как видно на рис. 153, процесс коммутации происходит между тиристорами и диодами разных ветвей моста (+Г и Д4, —Т и ДЗ). Период коммутации соответствует моменту открытия, а период коммутации — моменту закрытия каждого тиристора. [c.257]

Из трехфазной питающей сети в ДМ выделяются две огибающие t/i, (см. рис. 18) двух групп трехфазного напряжения, сдвинутые на 180°, которые снимаются с катодной и анодной групп вентилей ДМ относительно нулевой точки фазовых обмоток Wa. Огибающие U , и2 подаются на ФСИ, где путем дифференцирования их, в моменты естественной коммутации тока вентилей, формируются синхронизирующие импульсы Это позволяет выполнить СУВ нечувствительной к несим-метрии питающей сети и исключить подачу импульсов управления при отрицательном напряжении на тиристорах выпрямителя. Далее импульсы Ud-.. поступают на входы ФСУ, с выходов которых сдвинутые на угол а, синхронизирующие импульсы подаются на ФПИ. Выходные импульсы Ua, Ug, u , u a, u s, u r устройств синхронизации УС также поступают на ФПИ. Благодаря такому включению ФСУ, ФПИ, УС включается и выдает пачку высокочастотных управляющих импульсов только тот ФПИ, на который в момент подачи на него импульсов в в ФСУ поступает и импульс с УС. [c.78]

Сигнал задания Т з на управление формируется в микро-ЭВМ и по шине данных вводится в микроконтроллер. Все начальные промежуточные значения сигналов обратной связи (угла поворота Фо.01 тока якоря гя, скорости двигателя я) и коэффициентов пропорциональности регуляторов (пропорционального Кп, интегрального Ка дифференциального Яд) хранятся в оперативной памяти микроконтроллера. В зависимости от параметров объекта подпрограмма цифрового регулирования выполняет функции по П-, И-, ПИ- либо ПИД-закону регулятора. Полученное значение управляющего воздействия ук преобразуется в угол управления вентилями УПЭ (а ). Для устранения реншма прерывистых токов в программе используется метод изменения кратности коммутации вентилей в зависимости от величины ai( [20]. [c.91]

Это достигается тем, что изменяют угол у о на нек-рый угол так, чтобы коммутация п-й фазы на п -f 1)-ю происходила не позднее момента К пересечения кривых эдс вращения (фиг. 12). Как видно из излошенного, [c.240]

Две параллельно включенные схемы выпрямления с уравнительным реактором при номинальной нагрузке генератора и питании от выпрямительного и последовательного трансформаторов (смешанное самовозбуждение). При построении данных диаграмм (рис. 42) учтены следующие особенности. Во-первых, напряжения рабочей и форсировочной групп сдвинуты по фазе на угол ср, который изменяется при изменении напряжения, тока или созф главного генератора. На холостом ходу угол фг равен нулю. В номинальном режиме для турбогенераторов ТГВ-200 угол ф равен 13,7°, а при номинальной активной нагрузке и равной нулю реактивной нагрузке он равен 16° [Л. 13]. Во-вторых, имеет место незавершенная коммутация вентилей в фазе, т. е. выпрямленный ток переходит на форсировочный вентиль не полностью, не достигает величины 0,5/<г и уменьшается снова до нуля. Это происходит из-за большой индуктивности коммутации последовательного трансформатора (она в 3 раза больше индуктивности выпрямительного трансформатора), в связи с чем и углы коммутации велики. По этой же причине при коммутации вентилей в фазе ток в короткозамкнутых витках невелик и искажения [c.88]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...