Оболочки цилиндрические круговые длинные — Расчет

Расчет напряженного состояния длинной цилиндрической оболочки почти кругового поперечного сечения. Рассмотрим возмущения напряженного состояния, возникающего в цилиндрической оболочке, при отклонении формы ее сечения от круговой. [c.133]

Экспериментальные исследования полного тора кругового сечения показывают, что потеря устойчивости оболочки имеет локальный характер и происходит хлопком с образованием нескольких вмятин в зонах А, вытянутых в направлении касательной к оси тора (рис. 66). Центр вмятины вблизи оси тора несколько смещен в сторону внешнего обвода (вид в плане). Края вмятины ограничены внешним обводом тора. Геометрически тор представляет собой изогнутый цилиндр . Учитывая характер волнообразования, для прикидочных расчетов используем формулу Папковича для цилиндрической оболочки под внешним давлением. За длину оболочки примем прямую ВС, касательную к оси тора и равную длине вмятины. В результате получим [c.131]

Расчет фланцевого края автоклава. Рассмотрим длинный горизонтальный сосуд под давлением (автоклав), выполненный в виде круговой цилиндрической оболочки радиуса R. Пусть край корпуса автоклава снабжен фланцем, воспринимающим осевую силу = nR p (р — равномерное внутреннее или внешнее давление), передаваемую через крышку, а также вес последней вместе с другими элементами байонетного затвора. Предполагаем, что кроме внешних сил корпус автоклава испытывает температурное воздействие, распределенное следующим образом оболочка автоклава [c.555]

Приведем пример расчета силового шпангоута длинной цилиндрической оболочки, подкрепленного в двух диаметрально противоположных точках 9j= rt/2 горизонтальным стержнем, жесткость которого с с, и взаимодействующего с круговым упругим ложементом (см. рис. 2.19). [c.67]

Длинная круговая цилиндрическая оболочка надута давлением ро нагружена продольной силой Р и крутящим моментом М (см. рисунок к задаче 10.17). Определить запас прочности, используя IV теорию прочности. В расчетах принять диаметр оболочки D = 0,6 м /г = 0,18 м 5 = 4 мм Р = 75 кН ро = 0,8 МПа М = 5 кН м ао,2 = 155 МПа. [c.363]

Метод используется для расчета электромагнитных полей внутри проводящих тел и является полуаналитическим, так как представляет собой аппроксимацию непрерывных распределений параметров многозвенной цепью определенной структуры. Рассмотрим сначала случай цилиндрической круговой или овальной оболочки, толщина которой по всему периметру значительно меньше глубины проникновения. В полости оболочки может находиться тело или совокупность тел Ti, сопротивление которых известно (рис. 2.8). Оболочка имеет большую длину, а внешнее продольное магнитное поле однородно (Я = onst). [c.68]

В табл. 9.20—9.22 даны некоторые формулы, необходимые для расчета на прочность и жесткость элементов теплотехнических конструкций, схематизируемых упругодеформирую-щимися пластинами и цилиндрическими оболочками, расчетные схемы для которых представлены в таблицах. Рассматриваются круговые и кольцевые пластины, опертые или защемленные по контурам и загруженные равномерно распределенными по срединной поверхности нормальными нагрузками (р, МПа), распределенными по контуру осесимметричными поперечными нагрузками (q, Н/м) или сосредоточенными силами Р, приложенными в центре пластины. Рассматриваются осесимметрично нагруженные длинные цилиндрические оболочки, т. е. оболочки, длина которых [c.372]

Для оболочек короткой и средней длины необходима уже принцпиально иная схема упрощения, которая основывается на пренебрежениях касательными смещениями в формулах для изменений кривизны и кручения, а также перерезывающим усилием во втором из уравнений равновесия. В итоге расчет круговой цилиндрической оболочки на произвольную нагрузку может быть сведен к решению дифференциального уравнения вида [c.161]

Вероятно, наиболее привычной конструкцией автомобиля без шасси, из числа встречающихся на дорогах, является полуприцеп с несущей цистерной. Длинные цилиндрические оболочки образованы несущими балками круглого сечения. Требование по сохранению большой несущей способности цистерн при одном и том же боковом профиле определило переход от формы прямого кругового цилиндра к эллиптическому, т. е. к так называемым цистернам максимального сечения, боковой профиль которых имеет излом на нижнем контуре, как показано на рнс. 3.30. Отделы транспорта и сбыта ведущих компаний по производству алюминия стремятся разработать полу-эмпирические методы расчета цистерн. В этом отношении типичным является следующий подход принимается, что тонкостенные обо-лочечные балочные конструкции теряют устойчивость при экстремальных конструктивных нагрузках раньше, чем в них достигаются предельные напряжения при растяжении, сжатии или сдвиге. Для зоны сжатия нагруженной цилиндрической цистерны, показанной на рис. 3.30, по элементарной балочной теории критическое напряжение а = МуИ, и началу выпучивания соответствует напряжение, вычисляемое по эмпирической формуле а р = 0,38Etlr. [c.95]

В задаче устойчивости круговой замкнутой цилиндрической оболочки в условиях ползучести при действии продольной сжимающей нагрузки для расчета критического времени необходимо задать некоторый начальный прогиб. В работах Френча и Пателя, Самуэлсона, Хоффа [240] задается осесимметричный периодический по длине оболочки начальный прогиб. В течение всего процесса ползучести в возмущенном движении оболочка остается осесимметричной, й критическое время (в геометрически линейной постановке) определяется обращением прогиба в бесконечность. В уравнениях, описы-вгиощих ползучесть, Хофф в работе [240], как и в большинстве своих работ, не учитывал упругих деформаций. Зависимость критического времени от амплитуды нач-ального прогиба для двухслойной модели оболочки, как и в задачах выпучивания стержней, носит логарифмический характер, В работах последнего времени [242] Хофф предложил учитывать влияние упругой деформации на критическое время с помощью приближенной формулы [c.276]

Схематизация лопатки в форме бруса справедлива, строго говоря, лишь для достаточно длинных лопаток. Для коротких лопаток более правильно считать, что лопатка является толстостенной или тонкостенной (в зависимости от толщины профиля) оболочкой. Однако расчет лопатки по схеме оболочки связан с большими трудностями. В настоящее время известны отдельные попытки решения задачи в такой постановке для некоторых частных случаев. В работах А. Д. Коваленко [И], [12] исследуется напряженное состояние лопатки радиальной турбомашины, возникающее в результате ее вращения. При этом лопатка рассматривается как тонкая и короткая цилиндрическая оболочка кругового очертания с опертыми или заделанными в диски криволинейными контурами и со свободными прямолинейными краями. В работе Л. М. Качанова [10] лопасть осевой водяной турбины схематизируется в виде пластины переменной толщины, имеющей форму части кругового кольца, нагруженной давлением и центробежными силами. [c.56]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...