В асов (Was

Поэтому при проверке пригодности принятого режима и определении температуры подогрева при сварке закаливающихся сталей достаточно использовать результаты стандартных испытаний стали по методике ИМЕТ-1 или валиковой пробы, на основании которых можно получить зависимости изменения конечных механических свойств металла околошовной зоны от скорости охлаждения и длительности пребывания выше Ас . По этим данным можно установить интервал скоростей охлаждения, ограничивающий область частичной закалки стали в зоне термического влияния, и выбрать расчетное значение по допускаемому проценту мартенсита в структуре и благоприятному сочетанию механических свойств. [c.233]

Разобьем балку на два участка АС и СВ. [c.97]

Таким образом, искомые значения F( r) будут участок АС [c.98]

Сравним полученное решение с результатами решения той же задачи в детерминистической постановке [12 участок АС [c.98]

Примеры на структурный анализ и классификацию плоских механизмов по Ас уру — Артоболевскому. [c.21]

При расположении толкателя слева от линии АС угол Р следует брать с обратным знаком, т. е. со знаком плюс. [c.224]

Для кулачкового механизма IV вида определить угол давления а в том положении механизма, которое получится в результате поворота кулачка на угол ф1 = 45°. Известно, что расстояние между осями вращения кулачка и толкателя L = 120 мм длина толкателя I =90 мм, начальный угол отклонения толкателя от линии центров АС Фо=30°, ход толкателя Ф 30°, закон изменения [c.227]

Для кулачкового механизма IV вида найти радиус-вектор точки профиля кулачка, которая находится в месте касания профиля кулачка с концом толкателя при повороте кулачка на угол Ф1 = 60° из положения, указанного на чертеже, если начальный угол отклонения толкателя от линии центров АС равен Фо = 30°, ход толкателя Ф = 30°, расстояние между центрами вращения кулачка и толкателя L = 80 мм, длина толкателя I = 60 мм, закон изменения второй производной от функции положения толкателя задан графиком [c.230]

В кулисном механизме Витворта размер звена АВ больше расстояния АС. Указать, на какой угол повернется кулиса 3, если звено АВ совершит полный оборот около своей оси А [c.232]

При определении ускорений группы П класса первого вида известны векторы йв и полных ускорений точек В w D (рис. 4.18, а). Кроне того, план скоростей группы предполагается построенным, и, следовательно, можно считать известными скорости всех звеньев группы. Для определения ускорения ас точки С, как и для определения скорости г с точки С, рассматриваем ее движение как сложное, состоящее из переносного поступательного со скоростями и ускорениями точек В и D и относительного [c.83]

Вращательного вокруг этих точек. Тогда векторные уравнения для определения ускорения ас точки С будут следующими [c.84]

Для определения ускорений группы II класса второго вида поступаем аналогично решению задачи о скоростях, т. е. предполагаем, что известны ускорение точки В (рис. 4.20, а) и ускорения всех точек звена 4, а следовательно, и его угловое ускоре- ние 4. Со звеном 4 скрепляем плоскость S и находим на этой плоскости точку С4, совпадающую в данном положении с точкой С (рис. 4,20, а). Известными являются векторы ав и ас, ускорений точек В и С4. [c.88]

Относительное (релятивное) ускорение асе, представляет собой ускорение точки С относительно плоскости 5, принадлежащей звену 4. Так как ось л — л направляющей вместе с плоскостью S имеет сложное вращательно-поступательное движение, то, кроме относительного ускорение .i во второе уравнение [c.88]

В уравнении (4.43) векторы ускорений и ас известны. Величина ускорения аса определяется по формуле [c.89]

Векторы ускорений асв и асс.< входящие в уравнение (4.43), известны только по направлению. Первый вектор асв перпендикулярен к направлению ВС, а второй вектор асе, параллелен оси X — X направляющей поступательной пары D. Таким образо.м, в уравнении (4.43) неизвестны только величины ускорений а св и асс,- Для их определения строим план ускорений. Для этого (рис. 4.20, б) выбираем произвольную точку л за полюс плана ускорений и откладываем от нее известные ускорения точек В [c.89]

Исследованиями особенностей превращения аустенита при сварке плавлением установлено, что скорость нагрева в интервале температур A i — Асз и длительность пребывания металла околошовной зоны при температуре выше A g оказывают существенное влияние на процесс гомогенизации аустенита и роста зерна. В условиях сварки наблюдаются две противоположные тенденции высокая температура нагрева Л1еталла околошовной зоны способствует росту зерна, особенно при большой длительности пребывания металла при температуре выше Асз, и одновременно увеличивает устойчивость аустенита быстрый нагрев и малая длительность пребывания металла выше температуры Ас понижают степень гомогенизации и устойчивость аустенита. [c.232]

Особенность термического цикла многослойной сварки указанными методами состоит в том, что теплота второго и последующих слоев не позволяет металлу околошовной зоны 1-го слоя охладиться ниже определенной температуры. После сварки 2-го и последующих слоев околошовпая зона охлал<дается значительно медленнее, чем после сварки одного 1-го слоя (рис. 121, а). При налоп(епии 1-го слоя температура точки 1 резко возрастает, превышая температуру Ас , а затем резко надает. В момент, когда температура в точке 1 понизится до допустимого значения Т > > Гм)) тепловая волна от наложения 2-го слоя осуществит повторный нагрев металла околошовной зоны 1-го слоя, но до температуры более низкой, чем при сварке 1-го слоя. [c.241]

Холодная сварка чугуна электродами, составы которых приведены в табл 92, положительных результатов не обеспечивает, так как при больших скоростях охлаждения, соответствующих даннылг условиям проведения сварки, образуется структура белого чугуна в И1ве и высокотемнерату1)иой области околошовной зоны, а также происходит резкая закалка металлической основы участков зоны термического влияния, нагревающихся в процессе сварки выше температуры Ас . Возникающие при этом деформа- [c.330]

Мехаппчоские свойства металла сварных швов и прочность, соединения в целом зависят от марки титана, марки присадочной проволоки и могут быть доведены до соответствующих показателей основного металла. Для автоматической сварки ыо этой схеме используют модерБизпрованные автоматы АДС-500 М, АДС-1000-24, для сварки угловых швов — автоматы АСУ-ИМ и полуавтоматы типа ПГТ-2. [c.367]

Эти сплавы при сварке с медью М3 обеспечивают предел прочности со ед1П[сиия 22—22,5 кгс/мм и угол изгиба 140—180 , а при сларко с бронзой 26—28 кгс/мм и угол изгиба 100—160 . В прослой] е по линии соедииения твердость достигает 470— 480 кгс/мм" при твердости бронзы БрХ 0,8 120 (ас/ыл . [c.389]

Вектор ускорения а в направлен от точки С к точке В параллельно направлению ВС, а вектор ускорения асо направлен от точки С к точке D параллельно направлению D. Таким образом, нормальные ускорения асв и асо известны по величине и направлению. Векторы асв и асо известны только по направлению. Первый направлен перпендикулярно к направлению ВС, второй — перпендикулярно к направлению D. Таким образом, в уравие. НИИ (4.31) неизвестными остаются только величины векторов уско. реиий асв и a D, которые могут быть определены следующим графическим построением. [c.84]

Выбираем в качестве полюса плана ускорений точку я (рис. 4.18, б) и откладываем отрезки (пЪ) и (кф, представляющие в масштабе Лд ускорения точек S и D. Далее, пользуясь уравнениями (4.32), вычисляем величины ускорений а св и Лсо и откладываем из точек Ь п d отрезки Ьп ) и (diis), представляющие в масштабе fio эти ускорения. Из полученных точек 2 и з проводим прямые в направлениях векторов тангенциальных ускорений агв и a D перпендикулярно к направлениям ВС и D. Точка пересечения этих прямых и даст конец вектора ас полного ускорения точки С, т. е. [c.85]

Из равенства (4.45) следует, что вектор асе, лежит в плоскости движения механизма, и для определения его направления достаточно V , — вектор скорости точки С относительно плоскости S — повернуть на угол 90° в сторону вращения, обусловленного угловой скоростью шь Таким образом, вектор асе перпендикулярен к оси X — X направляющей, а величина его определится по формуле (4.44) подстановкой в эту формулу заданной угловой скорости (О, и длины известного из плана скоростей отрезка (с с), изображающего в масштабе скорость v f [c.89]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...