Веллер

Обработка полученных экспериментальных данных обычно сопровождается построением кривой усталости, которая в литературе часто называется кривой Веллера (рис. 557). Кривую усталости строят по точкам в координатах числа циклов /V и напряжения Рмакс Каждому разрушившемуся образцу на диаграмме соответствует одна точка с координатами N (число циклов до разрушения) и р акв [c.595]

Существование "физического" предела усталости. Принципиальные особенности усталости металлов обычно выявляют по характеру кривой усталостных испытаний в координатах амплитуда напряжений а—логарифм числа циклов до разрушения 1дЛ/ (кривая Веллера). По современным представлениям, в общем случае для металлов в зависимости от уровня амплитуды напряжений можно выделить два главных участка на кривой усталости (не считая переходной области и области отсутствия разрушений) область малоцикловой усталости (квазистатическое разрушение) и область чистой или многоцикловой усталости. Резкий пере- [c.137]

Исследованиями изломов разрушенных образцов показано, что зарождение усталостных трещин происходит от вершин хрупких трещин, которые были первоначально сформированы в материале при нанесении повреждения при электроискровом разряде (рис. 10.15). На этапе роста трещины в изломе были сформированы преимущественно усталостные бороздки. В результате измерений шага усталостных бороздок по длине установлено, что период роста усталостной трещины зависит от геометрии образца. В образцах сечением 14 X 8 мм и 20 X 14 мм период роста трещины составил 10000 и 30000 циклов соответственно (рис. 10.16). Геометрия диска в большей мере соответствует большему сечению образцов. Поэтому есть основания считать, что при существенно меньшем уровне эксплуатационного напряжения в диске период роста усталостной трещины по числу циклов нагружения будет более чем в (700/500) = 2 раза превышать период роста трещины в образцах с максимальной площадью сечения. Использована вторая степень зависимости числа циклов нагружения от уровня напряжения для кривой Веллера. [c.559]

Усталостная прочность металла образцов, вырезанных поперек направления прокатки из листа толщиной 30 мм, полученная при испытании образцов типа Веллера диаметром 15 мм, показана на рис. 7 и 8. [c.239]

Ю ГОСТ 8240 — 72 веллер ГОСТ 535-58 [c.588]

Согласно кривой усталости Веллера при упругом контакте число циклов до разрушения зависит от напряжения на контакте и выражается следующим образом [c.120]

Веллер В. Н., Регулирование паровых тур бин, Госэнергоиздат, 1955. [c.278]

Кривая усталости связывает величину переменных напряжений с числом циклов, необходимым для разрушения или деформирования образца до определенной стадии. Эта кривая носит название кривой Веллера. [c.20]

Обычно величины напряжений, соответствующие пределу усталости, достигаются при комнатной температуре для сталей и чугунов при числе циклов, равном 10 —10 , причем большее число циклов соответствует большим размерам сечения образца. При этом кривая Веллера имеет хорошо выраженный переход в направлении, параллельном оси абсцисс, на которой отложено число циклов [48, 83, 120, 143, 144]. При небольшом повышении температуры при прочих равных условиях действительный предел выносливости сохраняется. Выше определенной для данного сплава температуры кривые усталости имеют значительный уклон к оси, отображающей число циклов, и даже при значительном увеличении числа циклов (до миллиарда и более) непараллельны оси циклов. Аналогично высокой температуре влияет агрессивная среда пар и вода с примесью щелочей и различных агрессивных добавок. В этих случаях величина предела выносливости обусловливается тем числом циклов (т. е. базой испытания, см. гл. VUI), при котором она определяется. Часто используется база, равная 10 циклов. [c.20]

При испытании металла, пораженного коррозией, точнее находящегося в коррозионной среде, даже независимо от фактического уменьшения толщины здорового металла правая ветвь кривой Веллера (очень незначительно) непрерывно приближается к оси абсцисс. [c.25]

В. Н. Веллер, Гидродинамическое регулирование паровых турбин, Госэнергоиздат, 1953. [c.687]

Существование предела усталости. Принципиальные особенности усталости металлов можно выявить по характеру кривой усталости в координатах "амплитуда напряжения Сд—логарифм числа циклов до разрушения Ig N (кривые Веллера). По современным представлениям [31, 101] в обш,ем случае для металлов в зависимости от уровня амплитуды напряжений можно выделить два главных участка на кривой усталости (не считая переходной области и области отсутствия разрушений) область малоцикловой усталости (квазистатическое разрушение) и область чистой или многоцикловой усталости. Резкий перелом кривой усталости при переходе от малоцикловой области в область чистой усталости и малый наклон кривой на втором участке для большинства сталей оценивался как суш.ествование физического передела усталости , т. е. такого циклического напряжения, ниже которого практически невозможно разрушить материал. [c.133]

Испытания на выносливость проводились на. машинах типа Веллера со скоростью 3000 об/мин на консольных образцах диаметро.м 5 мм. Круговой надрез радиусом [c.79]

Выносливость. Испытания на усталость проводили после двойного отжига гладких и надрезанных (радиус надреза 0,5 мм) образцов при комнатной температуре на машине типа Веллер (на консольный изгиб), а при 500°С [c.119]

Через экспериментальные точки на рис. 2.3, а проведены наклонная и горизонтальная линии, которые в совокупности образуют кривую усталости, или кривую Веллера . [c.27]

По имени немецкого ученого А. Веллера, впервые построившего усталостные машины в середине XIX в, и проведшего усталостные испытания. [c.27]

Одним из способов повышения сопротивления усталости деталей с напрессовками и фреттинг-коррозией является введение между контактирующими поверхностями пленок из неметаллических материалов, препятствующих развитию фреттинг-коррозии. Так, в работе [69] приведены результаты испытаний валов диаметром 30, 90 и 178 мм с напрессованными деталями на базе 10 циклов, полученные В. А. Веллером. [c.116]

По кривой Веллера часто бывает трудно определить предел усталостной прочности, так как она медленно приближается к асимптоте. Поэтому при ее построении часто используют в качестве абсциссы не N, а UN или ]nN. Соответствующие графики представлены на рис.20.8 и рис.20.9. [c.300]

Формулы (30.1)—(30.6) применяются как для малоциклово усталости, так и для обычной (миогоциклоЬой) усталости. Разумеется, это удобно, но в то же время необходимо проявлять осторожность при обращении с эмпирическими коэффициентами. Дело в том, что закономерности механизма усталостного явления) различны при малоцикловой и мпогоцикловой усталости. Эти различия могут даже привести к разрыву кривой Веллера (зависимость Отах цикла ОТ N) В области ограниченной выносливости.. При этом в одном случае трещина идет по телу зерна, в другом — по его границе. Отсюда также впдно, что характеристики усталостной прочности должны зависеть от структуры материала.. Поэтому надо учитывать возможную зависимость эмпирических коэффициентов от уровня максимальных напряжений цикла. [c.261]

Для получения достоверных сведений по усталостной прочности титановых сплавов конкретной структуры не(обходима количественная оценка разброса результатов циклических испытаний. При этом предел выносливости определяют с заданной вероятностью неразрушения, т.е. оценивают его надежность. Уже первьге статистические обработки результатов усталостных испытаний титановых сплавов показали высокие значения коэффициента вариации условного предела выносливости [96— 98]. Учитывая большой разброс, наиболее правильно для анализа усталостных свойств титановых сплавов применять методы математической статистики и теории вероятности. Для этого строят полные вероятностные диаграммы, например по системе, предложенной Институтом машиностроения АН СССР [99, 100]. Эта система основана ра разделении процесса усталостного разрушения на две стадии до появления макротрещины и развитие трещины до разделения образца на части. При анализе предела выносливости гладких образцов это разделение не имеет принципиального значения, так как долговечность до появления трещины Л/ и общая долговечность до разрушения образца Л/р близки. Часто Jртя построения полных вероятностных диаграмм усталости за основу берут наиболее простой метод, предложенный В. Вейбуллом [ 101 102, с. 58 — 64]. Для построения полной вероятностной кривой необходимо испытать достаточно большие партии образцов (30—70 шт.) на нескольких уровнях амплитуды напряжений, которые должны быть выше предела выносливости (см., например, рис. 92). На каждом из этих уровней по гистограмме определяют вероятность разрушения при данной амплитуде напряжений. Далее ст ят кривую Веллера по средним значениям долговечности. По гистограммам строят кривые равной вероятности в тех же координатах (а — 1дЛ/). Затем строят семейство кривых, определяющих не только зависимость долговечности от амплитуды напряжений, но и вероятности разрушения от заданных амплитуды напряженйй и долговечности. Далее, принимая математическую форму распределения вероятности, на данном уровне напряжений можно строить кривые зависимости либо от амплитуды напряжений при заданной базе испытаний Л/, [c.141]

Рис. 1.17. Схематическое (а) представление кривой Веллера в области сверхмнотоцикловой усталости со вторым пределом усталости, и (б) экспериментальная кривая Веллера, построенная для круглых образцов из стали SUJ2 (С —1,01 Сг—1,45%) при трехточечном изгибе с вращением с частотой 50 Гц по данным работы [99]

Модель критических микротрещин на аределе усталости позволяет рассчитать пределы усталости и кривую Веллера для тела любой геометрии. Модель представляет базу для теоретического объяснения следующих явлений 1) зависимости соотношения коэффициента концентрации напряжений и эффективного коэффициента концентрации напряжений от градиента напряжений 2) зависимости предела усталости при изгибе от толщины образца 3) влияния асимметрии цикла иа предел усталости. [c.430]

Фиг. 198. Схема установки типа Веллера а) / — ртутная точечная лампа на 500 — 1000 вт 2 - конденсор 3 — поля-роидный диск 4 — диск со щелью 5 — исследуемая объёмная модель, помещаемая в иммерсионную ванну бив — наблюдение полос интерференции рассеянного света.

Задача формулируется так одна поверхность пластины нагрета до температуры Та = onst, противоположная поверхность пластины соприкасается с жидкостью, теплообмен с которой происходит при помощи теплопроводности (граничное условие четвертого рода). Решение этой задачи было дано Вейн-баумом и Веллером [Л.2-34]. Дифференциальные уравнения переноса теплоты-в жидкости и пластине имеют вид [c.120]

Ственно зависит от амплитуды пульсаций давления и градиен а нарастания давления Известно, что зависимость числа циклов нагружения п от напряжения а или деформации е может быть приближенно выражена степенным уравнением Веллера [c.103]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...