Резьбовые соединения — Диаграмма

Расчет затянутых болтов с учетом внешней нагрузки. Резьбовое соединение (рис, 28.10) затянуто силой Q3 и затем подвергается воздействию внешней силы Р. Внешняя нагрузка принимается заданной и приложенной симметрично оси болта. Состояние болтов и соединяемых деталей определяется по диаграмме рис. 28.11. [c.475]

Фиг. 2. Диаграмма ограниченной прочности эталонных образцов и резьбовых соединений при коэффициенте асимметрии нагрузки г=0,3.

Фиг. 3. Диаграмма ограниченной прочности эталонных образцов и резьбовых соединений при пульсирующем и симметричном цикле.

Для расчета должны быть известны геометрия и механические характеристики материалов фланцев, прокладок и элементов резьбового соединения, диаграмма нагружения и разгрузки прокладок (может быть нелинейной), величина податливости резьбового соединения шпилька—корпус и шпилька-гайка, коэффициент трения для контактирующих поверхностей, величина нагрузок. Расчет выполняется на ЭВМ. [c.121]

На основании диаграммы предельных напряжений для резьбовых соединений расчет на циклическую прочность может быть проведен отдельно по амплитудным г и максимальным щах значени- [c.198]

Во время испытаний моделей резьбовых соединений проводилась непрерывная запись диаграмм деформирования. Схема из- [c.203]

Рис. 3.7. Диаграммы сил в резьбовом соединении

Рис. 5.15. Диаграмма эффективных длин свинчивания резьбовых соединений (шпильки из стали ЗОХГСА, гайки из стали 20)

Совмещением диаграмм необходимой и предельной высоты гайки получена диаграмма эффективных длин свинчивания резьбовых соединений (рис. 5.15), позволяющая выбирать оптимальные размеры сопрягаемых резьбовых деталей. Увеличение длины свинчивания сверх эффективной нецелесообразно, так как это не приводит к повышению прочности соединения. [c.155]

Расчет прочности резьбовых соединений основан на диаграмме предельных напряжений цикла, характеризующей зависимость между значениями, предельных и средних напряжений цикла для заданной долговечности. [c.180]

Коэффициенты запаса прочности находят по диаграмме предельных напряжений для резьбового соединения. При расчете используют диаграмму (рис. 8.1), аппроксимирующую с приемлемой для практики точностью реальную диаграмму для соединений с резьбой, накатанной на термообработанных заготовках. Если болты (шпильки) после накатывания резьбы подвергают термической обработке, а также если резьба деталей получена резанием, можно считать, что предельная амплитуда цикла не зависит от среднего напряжения, и диаграмма имеет вид, показанный штриховыми линиями на рис. 8.1. [c.261]

Фит. 49. Диаграмма усилий в резьбовом соединении. [c.787]

Резонанс — Понятие 415 Резьбовые соединения — Диаграмма предельных напряжений 61 >— Диаграмма усилий 43 [c.693]

Рис. 19. Диаграмма усилий в резьбовом соединении при учете температурных деформаций

Рпс. 42. Диаграмма эффективных длин свинчивания резьбовых соединений [c.149]

На рис 23 показана типичная диаграмма предельных напряжений для резьбовых соединений. [c.67]

Резонанс — Понятие 392 Резьбовые соединения — Диаграмма предельных напряжений 68 — Диаграмма усилий 51 [c.637]

Рис. 28. Диаграмма усилий в резьбовом соединении с учетом пластических деформаций в болте

Для резьбовых соединений конструкций и аппаратов различного назначения широко применяются низколегированные теплоустойчивые стали с пределом текучести, равным 750—900 МПа, и пределом прочности 800—110 МПа. В работе [4] исследована трещиностойкость стали 25Х1МФА, приведены диаграммы предельного состояния при различных механизмах разрушения, показано влияние уровня предела текучести, размера, масштабного фактора, скорости деформирования на коэффициент интенсивности напряжений Ашс в условиях продольного сдвига. Связь между Кщс и К с приведена [41 в следующем виде [c.388]

Для оценки несущей способности резьбовых соединений, применяемых в энергетике, нами исследованы характеристики сопротивления деформированию и разрушению шпилечных сталей 25Х1МФ и 20Х1М1Ф1ТР. Параметры сопротивления однократному деформированию у этих сталей при нормализации и закалке с высоким отпуском близки по своим значениям. Анализ диаграмм циклического деформирования при симметричном цикле нагружения показал, что исследуемые стали являются циклически стабилизирующимися. Ширина петли циклического гистерезиса почти линейна от величины исходной деформации. Циклический предел пропорциональности не зависит от степени исходного деформирования. Для обеих сталей существует обобщенная диаграмма упругопластического циклического деформирования как для мягкого, так и для жесткого нагружения. Характер разрушения гладких образцов зависит от уровня исходного деформирования и вида нагружения. При жестком нагружении наблюдался усталостный вид разрушения, при мягком как усталостный, так и квазистатический, а также переходной. [c.389]

На основании диаграммы предельных нагрузок [5] по полученным расчетно-экспериментальным данным построены диаграммы ограниченной прочности эталонных образцов и резьбовых соединений при пульсирующем и симметричном цикле, изображенные на фиг. 3. При этом были исподьзованы следующие расчетные выражения, вытекающие из диаграммы предельных нагрузок [c.167]

Необходимо иметь в виду, что ослабление сечения стержня резьбой связано с повышением предела текучести болта по сравнению с пределом текучести материала, из которого он сделан, примерно на 10—15<>/о (показано на диаграмме фиг. 2 пунктиром). Существенно важным в конструкции резьбы является закругление впадин резьбы у болта. При всех прочих равных условиях увеличение радиуса г увеличивает стойкость резьбового соединения при переменных и ударных нагрузках (фиг. 18). Поэтому при выполнении резьбы на болтах и шпильках, нагружённых длительными переменными нагрузками, необходимо в пределах границ впадины, определяемых допусками резьбы (см. т. 5, гл. 1), использовать инструмент с возможно большим радиусом закругления (в ущерб некоторой er J Долговечности). [c.184]

На рис. 10,7, а показана статическая диаграмма сила—удлинение, являющаяся кривой кратковременного статического деформирования (Твыд = 0), и серия изохронных кривых статической ползучести для различных времен выдержек т при N = . На уровне предела текучести Оо,2 релаксация напряжений за время 100 мин составляет примерно 6% от напряжений первоначального затяга. Следует указать на существенное различие экспериментально полученных диаграмм растяжения моделей шпилек и диаграмм, полученных расчетом из предположения упругого деформирования шпильки (а = Е ). Это различие обусловлено деформацией витков резьбы и зон контакта элементов резьбового соединения. [c.205]

Обычно 0ДП (0,05. .. 0,12) Од. В реальных конструкциях 00 о,30В, поэтому при таких напряжениях затяжки испытания по схеме == onst не вносят существенных погрешностей при определении предела выносливости резьбовых соединений 0ап-Преимущественное распространение схемы испытаний 0 = onst можно объяснить удобством построения диаграммы предельных напряжений, используемой в расчетах на прочность. [c.178]

Рис. 4. Диаграмма усилий в резьбовом соединении I — лртжан деформирования болта II — кривая деформирования промежуточных деталей AQ и AQ — точки, характеризующие усилия и деформации в момент затяжки и — то же, после приложения внешнего усилия (точка А является узловой точкой диаграммы) Qp — остаточное усилие на стыке после приложения нагрузки

Совмещением диаграмм необходимой п предельной длин свтшчпвания получена диаграмма эффективны длин свинчивания резьбовых соединении (рпс. 42). Эта диаграмма позволяет выбирать оптимальные, с точки зрения прочности, размеры резьбовой частп деталей. Увели-нение длины свинчивания сверх эффективной нецелесообразно, так как не приводит к повышению прочности соединения. [c.148]

Для расчета на усталостную прочность принимают теоретическую диаграмму предельных нанряженпй, основанную на экспериментальных данных по определению усталостной прочности резьбовых соединений. Иа рпс. 46 приведена характерная диаграмма предельных напряжеппи, полученная в работе [20]. [c.152]

Для автоматического оборудования создана программная система управления одно-многощпиндельными гайковертами, позволяющая обеспечить высокое качество сборки резьбовых соединений. Система предназначена для использования в автомобильной промышленности. Она включает компьютер с банком данных по завинчиванию аналогичных резьбовых деталей, гайковерты со шпинделями, оснащенными датчиками для измерения крутящего момента и угла поворота. Гайковерты снабжены реверсивными регулируемыми приводами и могут работать в режиме "завинчивание-отвинчивание-завинчивание", в режиме реального времени получается диаграмма "крутящий момент — угол- поворота". Компьютер сравнивает полученную кривую с эталонной и в случае значительного расхождения прерывает завинчивание и дает сигнал [c.183]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...